胸墙
- 港航水工胸墙大体积混凝土水化热控制研究
工程所建的混凝土胸墙底高程为+2.0 0 m，顶高程为+5.25m，应用抗冻等级F300的C40标号混凝土。抛石基床上建立沉箱，沉箱上部续浇筑胸墙。沿码头方向，每隔40.00～50.00m设置一个载重5吨的系船柱。整个码头划分41个施工作业段，总长约620.00m。胸墙单段规格为15.12×6.75×3.25m，单段浇筑方量251.80m3，属于大体积浇筑混凝土构件。胸墙混凝土分为上下两层进行浇筑，第1次浇筑+3.30m，第2次浇筑到顶部。通过罐车将混凝土
珠江水运 2023年19期2023-10-30
- 某水闸工程植筋技术的应用
cm,需新设挡水胸墙预防下游洪水倒灌。现决定采用植筋技术,完成新浇胸墙混凝土和水闸边墙的连接。胸墙为顺利完成浇筑及植筋需要考虑确定以下几个问题：① 胸墙的体型问题,确定胸墙的高宽；② 胸墙的受力问题,确定胸墙的配筋； ③ 植筋深度问题,确定植筋深度；④施工方法问题。明确注意事项；④ 胸墙与边墙连接可靠性问题,提出增强可靠性方案。本文以陕西省某水库水闸为例,就上述问题展开探讨分析。2 胸墙体型胸墙视为单跨梁,跨度4.5 m（同水闸净宽4.5 m）。为了防止下
陕西水利 2023年8期2023-08-31
- 带腔体胸墙一体式模板设计及施工技术
程中，介绍带腔体胸墙一体式施工工艺，并针对该工程独特的结构制定了相应的技术措施，取得了较好的施工质量，为类似的工程提供了可借鉴的施工经验。本文结合尼日利亚莱基深水港项目码头工程项目中的施工技术，对其进行深入的研究分析，优化出带腔体大体积胸墙施工技术，意在提高胸墙的施工效率及施工质量。1.工程概况本文以尼日利亚莱基深水港项目码头建设工程项目作为研究案例，该项目中涵盖有2个泊位、1个码头及导航工程；其中，码头工程主要是设计桩基础施工、拉杆施工、锚墙施工、胸墙现
珠江水运 2023年3期2023-03-04
- 百米长度分段的胸墙结构在板桩码头中的应用
导梁及帽梁合并为胸墙[1]。板桩码头配备轨道装卸机械时，海侧轨道一般安装在桩基支撑的轨道梁上，轨道梁与胸墙分开布置，胸墙尺寸较小。随着板桩码头大型化的发展，由钢管桩、钢板桩组合而成的管板组合板桩得到广泛应用，该结构中钢板桩与钢管桩交错布置，板桩墙的抗弯、抗压能力都得到显著提高[2]，海侧轨道梁可以利用板桩墙作为基础，不必单独设置桩基，因此轨道梁进一步与胸墙合并，合并后的胸墙集成了常规板桩码头的导梁、帽梁及轨道梁3种功能，结构设计要求较高。对于常规板桩码头，
水运工程 2022年10期2022-11-01
- 大型集装箱码头方沉箱与大圆筒结构受力特点对比
筒结构前趾应力及胸墙内力特性的对比分析研究很少。本文对钦州港大榄坪港区20万吨级自动化集装箱码头对沉箱方案和大圆筒方案的前趾应力和胸墙内力特点及分布进行对比分析，可为大型连片式重力式码头结构选型提供参考。1 项目概况钦州港大榄坪港区大榄坪南作业区9#、10#泊位工程码头结构按靠泊20万吨级集装箱船设计，泊位总长783 m。码头面高程6.6 m，结构底高程-18.0 m，码头高差达24.6 m。装卸设备采用自动化双小车岸桥，其轮压和非工作状态下的岸桥海侧轨荷
水运工程 2022年10期2022-11-01
- 扭王字块体护面斜坡堤胸墙受力的数模试验研究
作用下，斜坡堤的胸墙易发生损坏，而水平波浪力是胸墙损坏的主要原因。对于斜坡堤胸墙水平波浪力的确定方法，大致分为物模试验和数值模拟两种。而相较于物模试验方法，数值模拟有着成本低、易操作性强、不受比尺因素影响等优点，故众多学者对波浪与斜坡堤相互作用展开了数值模拟研究。李雪艳[1]应用BFC-VOF方法模拟胸墙结构所受波浪力的不同特性。LU Y J[2]采用细化局部网格方式精确求解斜坡堤胸墙受力值，为FLUENT数值模拟胸墙受力做出了重要贡献。Kobayashi
水道港口 2022年2期2022-07-04
- 板桩码头胸墙工程中的悬吊模法施工工艺
区。西侧半封闭区胸墙5段，东侧封闭区胸墙9段，中间段封闭区胸墙3段和中间段半封闭区胸墙3段，总共20段。2 重点分析根据现场作业条件，结合当地规范要求，现浇施工具有如下重点；（1）码头原胸墙结构支撑于钢管桩上，底模采用钢抱箍支撑方案，抱箍的高程在水面以下，需要重点控制钢抱箍的握裹力，确保有足够的摩擦力，防止浇筑过程中抱箍下滑。（2）西侧胸墙底高程为+0.5m，浇筑过程中，重点加强胸墙底部振捣。（3）东侧胸墙底高程为-0.5m，在模板安装过程中，加强底模的密
交通建设与管理 2022年2期2022-07-01
- 重力式沉箱码头沉降观测及分析预测
结构为现浇混凝土胸墙，沉箱的基础为10～100 kg抛石棱体，沉箱内回填中粗砂。沉箱单个重量为3 200 t，箱内共16个仓格。沉箱顶标高为+1.0 m，沉箱上现浇混凝土胸墙，码头面顶高程为+3.50 m，码头前沿港池设计底高程为-18.0 m，抛石基床的顶高程为-18.5 m，抛石基床前沿回填砂，并在回填砂上抛填块石作为前沿护底，抛石护底顶标高为-18.5 m。码头前沿的设计均载为30 kPa。集装箱装卸桥的前轨道安装在混凝土胸墙上，后轨道基础为桩基结构
水道港口 2022年1期2022-05-18
- 不同坡度下扭王字块斜坡堤胸墙受力的试验研究
种角度对斜坡堤的胸墙受力开展研究。MARTIN[1]研究发现在无块体掩护的区域，胸墙上的压强是均匀分布的，与波浪在堤顶处的厚度线性相关；李雪艳[2]设计了前仰式、深弧式、后仰式和直立式等多种形式的胸墙，探究影响斜坡堤胸墙受力的因素；在波浪不发生破碎的条件下，FENTON[3]给出了一个波浪力作用在胸墙的计算方式；SANG[4]研究了斜入射波浪条件下顶墙上波浪荷载的变化。基于实验数据的分析，提出了斜入射波作用下水平力和垂直力相关估算公式；王颖[5]开展多种形
水道港口 2022年6期2022-02-25
- 重力式码头胸墙施工工艺改进方案研究与阐述
）1 重力式码头胸墙施工工艺存在的问题与危害目前，在重力式码头胸墙施工过程中，可能会出现裂缝问题，这是重力式码头胸墙施工工艺中存在的最主要问题，通过分析相关的工程项目，对目前重力式码头形成施工过程中存在的裂缝问题进行总结，主要包括以下裂缝类型：第一，横向裂缝。这一裂缝主要是在胸墙段的1/2、1/3部分存在，有1到3道，大多数在胸墙顶面迎水面出现，并且裂缝形态是从胸墙墙身构件接茬部位不断往上延伸的。胸墙分层高度下的1/3位置裂缝宽度比较大，一般达到0.2～0
大众标准化 2022年7期2022-02-06
- 较长周期波浪作用下护岸顶部胸墙受力研究
00220）引言胸墙是斜坡式护岸的重要组成部分，长期承受波浪作用，设计时需对沿胸墙底的抗滑、抗倾稳定性进行验算。随着当前工程建设越来越往外海化、开敞化方向发展，工程建设条件较以往愈加恶劣，护岸或防波堤等经常会面临较长周期、较大波高的波浪作用。本文以我国东南沿海某护岸受台风损毁修复工程为依托，在进行胸墙设计时，通过研究规范、设计手册中的计算方法并进行物理模型试验验证，确定合理的胸墙断面及尺寸，研究成果可为类似波浪条件下护岸工程胸墙的设计提供借鉴，同时也为关于
港工技术 2021年6期2022-01-12
- 悬挑式码头施工技术研究
为-15.7m，胸墙海测悬挑1m。2.施工安排和施工技术准备整体施工顺序由西向东紧紧围绕现浇胸墙这一核心内容进行组织，其他工序以为胸墙施工创造条件和不形成干扰为原则进行安排，形成流水作业。本次胸墙施工的难点在胸墙海测悬挑1m，悬挑部位较多，上部荷载很大。在施工过程中首先按照常规工艺进行封仓混凝土、盖板的浇筑，待盖板浇筑后进行胸墙的施工。胸墙分两层进行浇筑，第一层厚度为2.85m，第二层厚度为0.25m。其中第二层为面层及护轮坎等构筑物。3.模板设计胸墙模板
珠江水运 2021年9期2021-11-24
- 港航工程中胸墙混凝土浇筑裂缝成因及控制措施
，在沉箱前仓现浇胸墙32段，单段主要结构尺寸为19.03m×6.35m×3.4m（长×宽×高），顶宽4.5m，胸墙间需架设水、电双管沟，每段胸墙之间设定2.3cm厚沥青木板伸缩缝。设计混凝土强度为C40，单段混凝土单段长度为19.03m，注入量约为170m2，因上述数值均已超出重力式码头设计与施工规范中建议的标准要求，故本工程在业内属于大体积混凝土结构。结合之前类似工程的施工经验和结果来看，这类工程中的胸墙均会出现不同程度的不均匀裂缝，影响胸墙外观。裂缝的
珠江水运 2021年12期2021-11-24
- 南欧江四级水电站厂房进水口薄壁胸墙施工质量控制
m。厂房进水口胸墙横跨相邻两个闸墩，底部高程356 m，顶部高程391.5 m，总高度为33.5 m，总宽度为18 m。胸墙高程356～378 m段厚3.5 m，378 m以上厚2 m，与相邻两闸墩一起浇筑成型。南欧江四级水电站厂房为河床式厂房，运行期处于水下，厂房上游墙即为进水口胸墙，墙壁厚度为2～3.5 m，属于薄壁结构，防渗风险较大。胸墙结构设计强度等级为C25，招标和施工阶段混凝土掺合料均为石灰岩粉，对混凝土抗裂性能具有不利影响，从而进一步增加了
四川水力发电 2021年5期2021-11-16
- 反吊梁法在胸墙施工中的应用
5240081 胸墙设计概况某项目码头现浇胸墙长度为19.41m、宽度为4.9m，采用钢筋混凝土结构，施工时一次性浇筑到顶。其底标高为+0.7m，顶标高为+3.5m，厚度为2.8m，前沿胸墙突出沉箱30cm。沉箱设计顶标高为+1.0m。港区设计低水位为+0.56m，设计高水位为+1.44m，平均水位为+1.04m。在码头结构设施工中，胸墙底模系统通常采用事先在沉箱外墙预埋圆台螺帽，胸墙施工时再加设三脚架做支撑铺设底模的方法。在潮差较小的区域或常水位高于胸墙
工程技术研究 2021年11期2021-07-31
- 科特迪瓦某重力式码头胸墙开裂原因分析及裂缝控制对策
（长×宽×高），胸墙底端嵌入沉箱内0.3 m与沉箱形成结构整体，其混凝土设计强度等级同样为C40。标准段胸墙尺寸为 19.41 m×4.9 m×2.8 m（长×宽×高），属于典型的长墙式大体积混凝土结构。然而，大体积混凝土极易产生裂缝[1]，一旦裂缝的宽度和深度发展到一定程度后不仅影响建筑美观，还会降低结构的安全性，尤其是海港码头工程，面对复杂的海洋环境，裂缝会导致氯离子加速往混凝土内部渗透[2-3]，从而锈蚀钢筋，严重影响结构的安全性和耐久性。而在科特迪
中国港湾建设 2020年12期2020-12-28
- 港口工程建设中的胸墙大体积混凝土裂缝成因及防裂技术
沉箱顶上为现浇砼胸墙，本工程现浇胸墙为33段，分为前沿轨道梁、胸墙和后沿轨道梁，共有砼16480m3（前沿轨道梁、胸墙9107m3，后沿轨道梁7373m3），前沿轨道梁与胸墙连接在一起。现浇胸墙施工是本工程的难点，胸墙施工需乘潮作业，可作业潮水较低，平均每月作业可作业天数较少，混凝土采用罐车从预制场搅拌站运至码头施工现场，并采用地泵泵送入模施工工艺浇筑。2.胸墙大体积混凝土裂缝成因混凝土开裂原因有多种，对于胸墙大体积混凝土，造成其开裂的主要因素包括施工原材
珠江水运 2020年21期2020-11-29
- 敞开式海域悬挑胸墙施工技术
形成。本工程码头胸墙的施工具有如下特点：（1）处敞开式海域、施工海域潮差小。施工区域处敞开式海域，一年之中，冬、春季节为季风期，浪高常在1.0 m以上，最大浪高超过4.0m，平均每月浪高低于1.0m的天数不足10d；夏、秋季节海况稍好，但也常有大浪天气发生。海平面常水位标高为+0.30m，胸墙底标高为+0.80m，胸墙底面与海平面平均距离仅为0.50m左右，且施工海域潮差小，多数情况下，高潮位与低潮位相差仅约0.30m左右，胸墙施工无法乘潮进行。（2）相邻
珠江水运 2020年19期2020-11-04
- 重力式码头现浇胸墙模板设计及质量控制
。该工程码头现浇胸墙共22件，其分段长度分别为28m（20件）、13.9m（1件）、6.89m（1件），胸墙总高度分两种分别为3.78m（20件）、1.8m（1件），胸墙宽度为5.10～5.45m。胸墙顶标高为5.28m，过渡段为3.3m。重力式码头的胸墙后方和输送皮带机的基础梁相连接，在胸墙上设置有各类管线及附属设施等。胸墙混凝土9547.4m3，混凝土等级C30。2.项目特点由于胸墙高度为5.28m，过渡段为3.3m，胸墙混凝土的浇筑方量为9547.4
珠江水运 2020年15期2020-09-07
- 重力式码头胸墙面层裂缝防治及施工处理技术
力式码头施工时，胸墙面层裂缝是较为常见的问题，这类问题的产生不仅不利于提高重力式码头的外观形象，还会缩短重力式码头的使用寿命。文章以实际工程为例，对胸墙面层裂缝的产生原因进行了具体的分析，然后介绍了相应的防治措施，旨在提高重力式码头胸墙面层整体质量。1 工程概况文章涉及的工程码头岸线全长为280m，陆域面积约15.32万m2。码头结构为重力式沉箱结构，沉箱长度、腰宽、前趾宽分别为14.95m、12.8m、1.2m，沉箱重量2000t。预制沉箱箱内下部需要抛
工程技术研究 2020年9期2020-06-20
- 中外斜坡堤胸墙波浪力计算对比
此，须在堤顶设置胸墙。胸墙在波浪力作用下保持稳定至关重要，国内外对斜坡堤胸墙波浪力计算各有特色，国内计算主要依据《港口与航道水文规范》[3]及《防波堤与护岸设计规范》[4]，认为水平波浪力在胸墙上均匀分布；国外以欧标TheRockManual[5]及美标CoastalEngineeringManual[6]中均采用的Jensen and Bradbury方法及Pedersen方法为代表，这两种方法采用0.1%超越概率的波浪爬高、按深水波长进行计算，同时考虑
水运工程 2020年5期2020-06-18
- 扭王字块体护面斜坡堤胸墙受力试验研究
浪，并在堤顶设置胸墙。斜坡堤胸墙的安全情况，对斜坡堤掩护的后方水域稳定性产生了直接影响，进而影响到结构物的安全与作业人员的生命财产安全。众多学者就胸墙型式、计算方法等方面对胸墙受力展开了深入地研究。李雪艳等[1]在物理模型试验中设计了不同结构型式的胸墙，探求胸墙水平波浪力的变化规律；王登婷[2]、吴苏舒和张玮[3]设计物模断面试验，分别从受力的角度和越浪量的角度对斜坡堤弧形胸墙与直立胸墙作出比较；李玉龙[4]通过波浪水槽试验得出斜坡堤掩护程度越好，胸墙所受
海洋工程 2020年3期2020-06-14
- 浅谈锚杆在方块码头改造中的应用
工方法是加大码头胸墙自重、码头后方打桩等，但是这些方法都存在大量破坏码头现有面层、长时间影响码头作业等问题。故而，讨论锚杆这种结构简单、工程量小、破坏小的后锚固改造方法非常必要，后锚固技术是通过相关技术手段在既有建筑上的锚固，包括膨胀型锚栓、扩孔型锚栓、化学锚栓和植筋等四类锚固连接方式[1]，本文讨论的锚杆锚固机制类似植筋。作者根据威海某石油码头快速脱缆钩改造工程的应用，计算、讨论锚杆结构的使用，希望能为以后类似工程提供参考。1 脱缆钩基础核算威海某石油码
工程与建设 2020年6期2020-06-07
- 码头工程胸墙大体积混凝土温度裂缝控制
为矩形布置，其中胸墙顶面高程+5.7m，顶宽2 米、底宽8.5 米、高度为3.7 米，第二层方量为80m3。2 胸墙混凝土发生温度裂缝的成因胸墙大体积混凝土结构（几何尺寸大于、等于1m），并于2019 年10 月份今进行浇筑作。，进行混凝土浇筑阶段，必须要注意养护作业，因为混凝土内部结构存在遇热收缩的特性，当浇筑进行期间，便会在水化作用下使材料内部温度骤然飙升，混凝土内部结构发生变化，不断向外扩张，膨胀变形，当内部温度降低时，便会收缩变形，混凝土在此阶段内
四川水泥 2020年2期2020-02-18
- 泄水闸胸墙布置型式对宽顶堰泄流能力影响的研究
工程泄水低孔采用胸墙式泄水闸，闸孔净宽9m，共24孔，采用宽顶堰，堰顶高程22.00m，孔高18m，上游设双胸墙，胸墙最低点高程为40.00m；宽顶堰为了与消力池水流平顺衔接，堰体与消力池护坦采用抛物线衔接。在泄水闸结构设计时，对胸墙体型经过了多种方案的优化比较，推荐泄水闸典型剖面图，如图1所示。泄水闸的特征水位分别为汛限水位47.60m、正常蓄水位61.00m，设计洪水位61.00m、校核洪水位61.10m。在运行调度过程中，泄水闸存在明、满流交替的过程
水利规划与设计 2019年9期2019-09-25
- 海港码头胸墙混凝土裂缝研究
问题也随之而来，胸墙混凝土裂缝的影响便是其中之一，它降低了胸墙的使用功能与耐久性，严重还会引起码头结构的破坏。码头结构的受力部分主要是由胸墙混凝土来传递给基础的。因此，本文结合我省的地质环境和气候条件详细分析我省水运码头胸墙结构裂缝产生的具体原因，并且针对原因找出防控裂缝的措施，对于我省的水运项目结构耐久性、安全性的提高和项目造价成本的节约以及项目的质量和安全监督保障工作的促进都具有非常重要的现实意义。关键词：胸墙 混凝土 裂缝1.海港码头裂缝研究现状国内
珠江水运 2019年6期2019-05-23
- 油码头胸墙现浇施工技术研究
河北 廊坊油码头胸墙，大体积混凝土，裂缝控制1.引言胸墙施工作为油码头建设的一部分发展迅速，为推动油码头施工工艺标准化和工艺管理标准化建设，笔者以安哥拉渔港成品油库项目码头与疏浚工程胸墙现浇施工为例，对混凝土入模、模板设计及养护等工艺流程进行研究。2.工艺原理油码头胸墙现浇施工中，先根据混凝土强度、耐久性要求和裂缝控制要求进行混凝土配合比设计[1]，确定合理的分层分段浇筑参数，再结合现场气象水文条件以及设备情况，选取合理的混凝土拌合、运输和入模工艺、设计强
石油天然气学报 2019年2期2019-05-20
- 重力式码头胸墙和面层混凝土裂缝控制
为-15．7m，胸墙海测悬挑1m。重力式沉箱结构，共安装沉箱57座。沉箱上部是C35F300现浇筑钢筋混凝土胸墙结构，卸船机的前轨将会直接作用在这个结构上面。每一段的胸墙长16．24米，宽6．7米，高3．3米。本文主要对该工程之中的胸墙以及面层结构之中混凝土裂缝产生的原因及其控制方法进行分析。1 重力式码头胸墙以及面层之中混凝土裂缝的形成原因分析1.1 施工期的裂缝形成原因首先是干缩裂缝，因为胸墙面层结构层厚度薄，一次浇筑面积大，混凝土在接近初凝之前无法进
商品与质量 2019年40期2019-04-16
- 带胸墙斜坡堤单波越浪量的数值研究
高的光滑不透水无胸墙斜坡堤的单波越浪分布进行了系统的试验研究，给出了Weibull分布参数的计算公式；李晓亮等[8]通过三维物模试验，给出了斜向和多向不规则波作用无胸墙斜坡堤单波越浪量的计算公式；范红霞[9]通过物模试验对斜坡堤最大越浪量分布及影响因素进行了研究。目前关于斜坡堤单波越浪量的研究多针对于无胸墙斜坡堤，且成果大多基于物模试验；而由于人力物力等因素限制，物模试验成果相对有限，尤其是带胸墙斜坡堤单波越浪量的相关研究成果。本文借助FLUENT软件，建
水道港口 2018年5期2018-12-04
- 重力式码头胸墙面层约束裂缝防治施工技术
鹿平摘 要：胸墙面层裂缝是重力式码头常见的质量通病，既影响观感质量，又影响使用寿命。本文对胸墙面层约束裂缝产生原因进行分析，阐述了通过减少面层混凝土收缩量、增加混凝土抗拉强度、减小胸墙顶面间约束、在应力集中处采取措施等手段，有效减少胸墙面层裂缝。关键词：重力式码头 胸墙 面层 约束裂缝 防治1.引言重力式码头胸墙面层施工，由于不同结构段沉降不均匀，一般预留20～30cm厚面层，待结构沉降稳定后再施工。受已浇筑混凝土影响，面层混凝土浇注后会出现不规则裂缝
珠江水运 2018年14期2018-08-16
- 超临界燃煤电站取水泵站流道内流态及整流措施试验研究
，各个进水流道在胸墙前的水面和水下出现了偏流，这是由于流道隔墙端部正对取水暗沟的出口，在流道隔墙端部的分流作用下，从前池进入钢闸门的水存在偏流，当水流流经闸门孔、拦污栅及旋转滤网后进入进水流道。图3 进水流道流态(LLWL，三台大泵+脱硫泵运行)Fig.3 The intake flow pattern in the forebay ( LLWL, 3sets of circulating pump)分析出现回流的原因，海水从取水暗沟进入前池，由于出口为突
水道港口 2018年3期2018-07-24
- 胸墙式泄洪闸模型试验及数值模拟优化研究
宜过大，常可设置胸墙挡水，形成胸墙式泄洪闸，其优点是可在库水位较低时泄洪、减少闸门孔数和闸门尺寸。研究泄水建筑物主要依靠物理模型和数值模拟[1-3]，这两种方法相互依赖相互补充。刘世裕[4]通过模型试验分析了影响直角胸墙溢洪道泄流能力的因素，胸墙底缘由直角胸墙改为椭圆曲线形胸墙，可显著增加孔口的泄流能力。王敏[5]对溢洪道进口翼墙布置形式进行了试验研究，推荐圆弧翼墙，使溢洪道进口水流流态平顺，流速均匀，提高了溢洪道泄洪闸的泄流能力。罗岸等[6]通过模型试验
水力发电 2018年3期2018-06-22
- 沉箱码头现浇胸墙施工工艺标准化
部标准化示范工程胸墙施工工艺进行总结，以期为类似项目施工提供参考、借鉴作用。关键词：码头 胸墙 标准化 模板 钢筋 混凝土1.引言后石3号泊位工程作为交通部水运工程标准化示范项目，在标准化示范创建活动过程中对施工工艺、施工方法不断总结提升，最终形成一套较为完整标准化施工总结，总结成果列入水运工程施工标准化建设指南，对类似项目实施具有参考价值。码头现浇胸墙作为码头施工重要的分项，如何做到实体质量可靠、外观质量良好需要在工艺上持续改进，从细节上精益求精、精雕细
珠江水运 2018年9期2018-06-21
- 叠梁式胸墙设计探究
能力。1 叠梁式胸墙水闸根据闸室构造可分为开敞式水闸和胸墙式水闸等，胸墙能够代替部分闸门高度，可用于上游水位变幅大且对流量又有控制要求的水闸。胸墙分为固接和简支两类，前者增加了闸室刚度但易出现裂缝，后者需要采用密封止水措施。传统胸墙分为板式和板梁式等，也有部分特殊造型如弧形胸墙等，通过优化迎水面的弧度[2]，减小潮涌等对闸室的冲击损害。对于中大型挡水闸，其闸门成本随规模而大幅上升，以胸墙替代上部闸门能够起到良好的阻水效果，但降低了水闸的泄水能力。同时，固定
现代工业经济和信息化 2018年4期2018-05-24
- 重力式码头胸墙混凝土裂缝形态及控制措施
要：重力式码头胸墙属于是大体积混凝土结构，其裂缝若是超过宽度限值，会对码头结构的整体性、耐久性等产生巨大影响。基于此，文章对重力式码头胸墙施工进行了分析，论述了重力式码头胸墙混凝土裂缝形态与危害，然后以具体工程为例，提出了相应的裂缝处理对策与相关工艺改进措施，以保证工程项目顺利完成。关键词：重力式码头 胸墙 深层水泥搅拌法1.引言在重力式码头工程项目中，胸墙裂缝属于是常见的质量通病，若是裂缝宽度过大、数量过多，则必然会影响码头的正常使用，同时增加码头维修
珠江水运 2017年22期2017-12-13
- 基于有限元分析的码头胸墙控裂工艺优化
有限元分析的码头胸墙控裂工艺优化李康，王炳（中交一航局第五工程有限公司，河北秦皇岛066000）为了减少或避免码头胸墙混凝土产生有害裂缝，探索应用有限元软件按照胸墙实际尺寸建立仿真分析模型，分别对码头胸墙不同分层分块施工工艺进行了仿真模拟分析。在对比分析温度应力变化情况的基础上，研究确定了最优的胸墙施工工艺。实践结果表明，胸墙未出现有害裂缝，达到了预期的施工质量及效率要求。胸墙；温度应力；裂缝控制；施工工艺1 工程概况某码头装船工程新建3.5万吨级装船泊位
中国港湾建设 2017年8期2017-08-30
- 不同型式斜坡堤弧形胸墙波浪压力的试验研究
同型式斜坡堤弧形胸墙波浪压力的试验研究李雪艳1，王庆1，范庆来1，王岗2（1.鲁东大学 海岸研究所，山东 烟台 264025；2.河海大学 港口海岸与近海工程学院，江苏 南京 210098）本研究设计前仰式、深弧式和后仰式3种弧形胸墙以及直立式胸墙进行物理模型试验，通过安装在胸墙迎浪面上的压力传感器测量所受波浪压力，讨论不同型式斜坡堤弧形胸墙迎浪面所受波浪压力的分布规律及其影响因素。试验结果表明：弧形胸墙迎浪面所受波浪压力随着测点高程的增大呈现振荡减小的变
海洋通报 2016年6期2017-01-13
- 海岸防护工程胸墙稳定性及越浪量研究
0）海岸防护工程胸墙稳定性及越浪量研究尤 薇1，2（1.中设设计集团股份有限公司，南京210000；2.江苏省水运工程技术研究中心，南京210000）文章采用物理模型试验对日照港石臼港区海岸防护工程中胸墙的越浪量和稳定性进行了研究。首先，利用物理模型对不同高程下胸墙越浪量进行研究，确定了胸墙顶高程为7.5 m时，可满足越浪量控制要求；然后，对有无潜堤作用下，防护工程胸墙的越浪量和稳定性进行试验研究。研究结果表明：极端高水位时，50 a一遇波高作用下，潜堤对
水道港口 2016年6期2016-02-13
- 水闸的损坏及修理方法综述
：水闸；闸底板；胸墙；翼墙；损坏； 修复方法一、水闸的裂缝与修理1.闸底板和胸墙的裂缝与修理闸底板和胸墙的刚度比较小，适应地基变形的能力较差。因此，很容易由于地基不均匀沉陷引起裂缝。另外，由于混凝土强度不足、温差过大或施工质量差等也容易引起闸底板和胸墙裂缝。由于地基不均匀沉陷产生的裂缝，在裂缝修补前，首先应采取稳定地基的措施。稳定地基的一种方法是卸载，如将墙后填土的边墩改为空箱结构，或拆除增设的交通桥等。此法适用于有条件进行卸载的水闸。另一种是加固地基，常
建筑工程技术与设计 2015年17期2015-10-21
- 某工程大坝溢流坝段交通桥悬挑部位支撑结构设计
词：坝体交通桥 胸墙 支撑脚手架 质量 安全一、结构概况及参数坝体交通桥沿溢流坝段闸墩弧门槽上游侧横向布置，桩号坝上0-005.50～坝下0+006.70，共3跨，21片梁。其中门机轨道梁（MJL1、MJL2）最大，截面尺寸：B×h=400×1500mm。翼缘板厚150～300mm，净跨9m。横向连接腹板，宽200mm，高750mm，每跨均布4块。大坝溢流面上游侧施工时浇筑至246.5m高程，其上游端部桩号为坝上0-002.88，而交通桥上游端部至坝上0-
建筑工程技术与设计 2015年8期2015-10-21
- 防浪与胸墙高程控制设计优化
岸防护工程中防浪胸墙顶高程主要由潮位和波浪爬高确定，在台风频发的沿海地区，由于水深浪大，为了满足防洪设计要求，采用传统的海堤结构断面，需要较高的堤顶及防浪强高度，严重影响景观和后方土地开发利用。本文以某人工岛项目为例，探讨降低防浪墙顶高程和控制越浪的设计优化方案，为工程设计提供参考。关键词：防浪胸墙 顶高程 越浪控制1.引言防浪胸墙的顶高程主要由潮位和波浪爬高确定，波浪爬高的影响因素很多，主要有入射波要素、波向、风速、堤坡坡度、堤坡形式、护面结构、堤前水深
珠江水运 2015年13期2015-08-21
- 堆石混凝土技术在防波堤胸墙中的应用研究
图1 现浇混凝土胸墙及浆砌块石结胸墙构断面图（原设计）堆石混凝土技术由于其工艺简单、人为干预小、体积稳定性好、质量影响因素小、机械化程度、效率高等优势已广泛应用于水利水电行业中的大坝、挡土墙等工程，并具有完整的施工工艺与技术标准[2]。目前堆石混凝土技术还未在水运工程中广泛应用。本文以黄骅港地区某防波堤胸墙工程为例，介绍堆石混凝土在水运工程中应用实例，为类似工程设计及施工提供参考。2 工程实例黄骅港地区某防波堤长为16510m，结构型式为抛石斜坡堤，防波堤
陕西水利 2015年1期2015-07-25
- 斜坡堤典型胸墙波浪力的影响因素
。考虑到堤顶设置胸墙结构可以大大降低工程造价,节省工程材料,同时堤顶可作为通道或码头,因此成为目前我国斜坡堤中较为常用的防浪结构之一。由于斜坡堤堤顶胸墙的受力情况,直接影响其后方掩护水域的平稳和工程设施的安全,系统探讨胸墙迎浪面所受波浪力的影响因素,对于保护工程设施的安全运行和保证工程建成后的经济效益具有重要的实际意义。关于胸墙越浪量、受力和稳定性等方面的研究,国内外学者已做了较多的工作。在胸墙越浪量方面,罗兴远[1]采用图像分析法获取弧形胸墙斜坡式护岸的
海洋科学 2015年12期2015-06-26
- 重力式码头胸墙施工技术
25）重力式码头胸墙施工技术隋东昱 李吉祥 （中交一航局第三公司工程有限公司，辽宁 大连 116025）本文主要介绍了大连港庄河港区将军石作业区201#～204#泊位工程胸墙施工工艺和技术措施，重点介绍了施工中的遇到的问题及工艺改善。重力式码头胸墙；混凝土防裂；钢筋施工1 工程概况大连港庄河港区将军石作业区201#～204#泊位工程为重力式码头结构，上部胸墙分为A型胸墙27段，B型胸墙9段，L型胸墙1段。胸墙基础为预制安装的沉箱结构，单段长度19.03m，
中国新技术新产品 2015年8期2015-04-20
- 胸墙在水闸闸室结构中的“扁担效应”
闸室段有开敞式、胸墙式、涵洞式、双层式结构，根据挡水、泄水条件和运行要求，结合考虑地形、地质等因素，合理选择闸室结构是水闸设计的要点，应力求做到结构可靠、布置紧凑、施工方便、运用灵活，同时做到经济美观。当水闸的闸槛高度较低，挡水高度较大，需要泄放或取用底层水流时，常用胸墙式水闸，例如沿海、沿江的挡潮闸和一些送水河道上的送水闸常采用该种闸室布置。胸墙式水闸一般由闸底板、闸墩、胸墙、闸门、工作桥、交通桥等结构组成。闸室设置胸墙挡水，底部设置孔口泄水，可以减少闸
江苏水利 2015年11期2015-02-08
- 重力式码头胸墙施工工艺改进
景介绍重力式码头胸墙施工工艺比较成熟，但随着科学技术的进步以及对工程质量要求的不断提高，部分施工工艺由于其局限性已阻碍工程质量的提升。笔者在营口港地区重力式码头工程的施工技术管理过程中，对原有胸墙施工工艺的不足进行了分析，并对若干项施工工艺进行了改进。2 施工工艺的改进及实施效果2.1 卸荷板外伸钢筋保护在方块重力式码头结构设计中，胸墙下部通常采用卸荷板结构，卸荷板顶部设有外伸钢筋与胸墙连成一体，确保工程主体的整体性。施工中由于外伸钢筋通常处于水位变动区（
中国港湾建设 2014年8期2014-12-18
- 海港重力式码头胸墙和面层混凝土裂缝控制
而，重力式码头的胸墙和面层是暴露面积较大的现浇混凝土结构，混凝土裂缝问题是到目前为止尚未彻底解决而又普遍存在的质量通病[1-2]。近代科学关于混凝土的研究及大量混凝土工程实践证明，混凝土裂缝是不可避免的，只是如何使有害程度控制在某一有效范围内[1]。海港重力式码头的胸墙和面层混凝土的裂缝易导致码头使用性降低，加速混凝土结构耐久性的失效，裂缝宽度超过规定限值将导致钢筋锈蚀破坏，因此，控制重力式码头胸墙和面层混凝土的有害裂缝是保证结构使用品质的重要内容之一。本
中国港湾建设 2014年4期2014-03-13
- 扶壁式桥台分析
要由台帽、扶壁、胸墙、承台、群桩组成，可视具体情况组合设置耳墙、侧墙、锥坡、裙墙等。因本桥桥台桥外横向顺接挡墙，故取消耳墙、裙墙、锥坡等的设置，本桥扶壁台一般构造见图2。由扶壁台的构成及图2我们不难发现，扶壁台结合有传统轻型薄壁台及肋板台的特点。胸墙相当于薄壁台的台身，除了承受上部结构荷载及台后土压力外，还能通过对台后填土的阻挡来实现不侵占通行孔径，节约空间和造价。而肋板(扶壁)的设置可以增加胸墙的抗弯刚度，减小结构的弯曲变形，避免结构出现裂缝，使得胸墙高
山西建筑 2013年3期2013-08-21
- 深水直立堤稳定性与受力分析试验研究
结构形式深水直面胸墙沉箱混合堤断面结构形式见图1。根据试验条件，选定3种水深、3种基床形式和3种防浪墙高度共20个断面进行优化，通过试验确定出合理的直立堤结构形式。表2为不同深水直面沉箱混合堤结构断面与波高、周期的组合。图1 深水直面沉箱混合堤结构断面表2 不同深水直面沉箱混合堤结构断面与波高、周期的组合4 试验研究内容1）在各组水位与不规则波作用下，观测深水沉箱直立堤各部位的稳定性及越浪情况；2）测定海侧堤顶胸墙及沉箱堤身在各水位与波浪作用下的波压力，其
中国港湾建设 2013年4期2013-08-13
- 水闸胸墙预制、吊装施工工艺探讨
金城 陈言兵水闸胸墙预制、吊装施工工艺探讨蒋金城 陈言兵一、引言胸墙是位于闸孔上部、闸室胸位的挡水墙，当水闸设计挡水位高于泄流控制水位且差值较大时，为减小闸门高度，可设置胸墙。胸墙与闸墩间有固支与简支二类连接形式。在水闸施工中，受限于胸墙重量和吊装条件限制，一般采取原位立模现浇，但此种施工方法中对浇筑的支撑结构、浇筑质量、止水设置等要求较高，施工工艺也较为复杂。本文以宝应湖退水闸施工为例，就胸墙施工现场预制、吊装施工进行一些探讨。二、工程概况宝应湖退水闸位
治淮 2013年11期2013-01-26
- 黄河西霞院水利枢纽泄洪闸水力计算及模型试验
的大型水利工程，胸墙式泄洪闸是工程的主要泄水建筑物，共21 孔，其中开敞式泄洪闸14孔，胸墙式泄洪闸7 孔。根据理论计算和水工模型试验，对胸墙式泄洪闸的泄流能力及其影响因素进行分析总结，研究泄洪闸的体型及其泄流能力，对枢纽的整体布局有着举足轻重的作用。1 西霞院工程概况西霞院工程位于黄河干流小浪底水利枢纽坝下16 km 处，坝址左岸为河南省洛阳市吉利区，右岸为洛阳市孟津县，坝址以上流域面积69.46 万km2。本工程为大（2）型工程，主要建筑物有挡水大坝、
黄河水利职业技术学院学报 2012年1期2012-12-08
- 大型循环水泵流道整流试验研究
水室前部布置1道胸墙的整流方式对流道进行优化。试验分别在距水泵吸水管轴线横向距离L为2.5D和4D的2个部位设置胸墙进行比较，发现2种布置方式下，都是当胸墙底部进入吸水室主流较深后，才能明显调整涡流形态并降低吸水管内旋流，说明胸墙底部尺寸是优化吸水室流态的关键参数。同时为保证水流经胸墙后有足够的调整空间，试验选取胸墙为L=6.30m进行方案比较(见图2)，通过调整胸墙底部与吸水室底部之间的高度h，阻断和调整弯道进流产生的环流涡，达到使水泵喇叭口前进流均匀、
电力建设 2012年3期2012-09-22
- 浅谈码头现浇胸墙施工技术
头水工及陆域工程胸墙施工为例，介绍了码头现浇胸墙施工工艺及质量控制的技术措施。关键词：现浇，胸墙，施工技术Abstract: to Xiamen port dongdu port area of modern terminal hydraulic breast wall construction and land engineering, for example, the introduction to a pier cast-chest wall con
城市建设理论研究 2012年13期2012-06-04
- 大型重力式沉箱码头胸墙混凝土裂缝的认识与防治
迫，随之而来的是胸墙混凝土裂缝问题越来越严重。裂缝影响工程观感质量，海水渗入深度大的裂缝腐蚀内部钢筋，影响结构的耐久性。根据工程实践经验，笔者分析了重力式码头胸墙裂缝形成的各种原因，并提出防治措施。关键词：胸墙;混凝土;裂缝Abstract: in recent years, due to the large-scale water transportation market ship development needs of caisson dock c
城市建设理论研究 2012年13期2012-06-04
- 重力式码头上部结构观感质量控制
工为例，从码头的胸墙、管沟、面层等现浇混凝土结构入手结合管沟盖板安装、变形缝控制、橡胶护舷安装等介绍上部结构施工时观感质量控制的要点及施工注意点，为其他重力式码头的施工提供借鉴。关键词重力式码头 上部结构观感质量施工控制【Abstract】Some key points of esthetic quality control of cast in situ breast wall, cable trench, wharf surface as well a
城市建设理论研究 2012年13期2012-06-04
- 浅述码头胸墙面层混凝土结构表面裂缝的防治措施
摘要：本文对码头胸墙面层混凝土裂缝的特征、成因、危害以及如何控制和补救作出了论述，有一定施工参考价值。关键词：胸墙；混凝土；裂缝；防治中图分类号：TU37 文献标识码：A 文章编号：海港工程码头胸墙面层混凝土结构设计、施工工艺成熟，但其外观质量受多方面影响。裂缝是对胸墙面层混凝土结构危害最大因素，因此裂缝的防治是其质量控制的最重要的一个环节。1. 裂缝的外在特征1）横向裂缝。垂直于码头前沿线方向的横向裂缝，多发生在胸墙段的 1/2 部位或 1/3 部位。有
城市建设理论研究 2012年35期2012-04-23
- 深水斜坡堤胸墙波浪力计算方法研究＊
00）深水斜坡堤胸墙波浪力计算方法研究＊于定勇，苏 耀（中国海洋大学工程学院，山东青岛266100）通过物理模型试验研究中国《海港水文规范》（JTJ213－98）中斜坡式防波堤顶部胸墙波浪力计算公式在深水情况下的适用性。试验测量4种不同水深波浪作用下斜坡堤顶部胸墙的波浪力和作用高度。通过对胸墙迎浪面的波浪压强分布、总水平作用力和波浪作用高度的试验结果与《海港水文规范》结果的对比分析，发现胸墙迎浪面的实测波压分布不同于规范采用的均匀分布；规范计算得到的总水平
中国海洋大学学报（自然科学版） 2012年1期2012-01-08
- 从带胸墙式水闸的结构设计谈水闸设计规范 (SL265-2001)的修编
闸坝还带有较大的胸墙,胸墙的高度已达30m,厚度达4m。虽然这些闸坝尺寸较大,但仍属于中低水头挡水泄水建筑物,仍按水闸设计规范进行设计。表1 近期我国水利及水电工程中带胸墙水闸结构尺寸我国颁布的第一部水闸设计规范为《水闸设计规范(试行)》(SD133-84),是在总结我国20世纪50～70年代在江苏、安徽等平原地区建设大批水闸经验基础上编制而成,当时闸室高度大多5～10m,闸室长8～20m,上下游水头差4～8m,且大多为开敞式水闸。正由于上述原因,该规范明
水利技术监督 2011年3期2011-04-28