某水闸工程植筋技术的应用

2023-08-31 09:23牛芙蓉赵朋飞
陕西水利 2023年8期
关键词:胸墙植筋边墙

马 龙,牛芙蓉,赵朋飞

(陕西省水利电力勘测设计研究院,陕西 西安 710001)

1 引言

植筋技术是在需连接的旧混凝土构件上经过钻孔、清孔、注入植筋粘结剂,再插入所需钢筋,然后浇筑新混凝土,从而完成新旧钢筋混凝土的有效连接,达到共同作用、整体受力的目的。植筋技术在建筑物结构允许的环境下,能够起到便捷、安全和避免老混凝土受到破坏等作用,同时也能够有效地发挥抗弯、抗拉能力[1]。植筋技术布置灵活,适用范围广,目前在房建工程中应用较多。

陕西省某水库水闸,水闸主体已经施工完毕。因工况改变,下游河道最高水位超过闸门高约20 cm,需新设挡水胸墙预防下游洪水倒灌。现决定采用植筋技术,完成新浇胸墙混凝土和水闸边墙的连接。

胸墙为顺利完成浇筑及植筋需要考虑确定以下几个问题:① 胸墙的体型问题,确定胸墙的高宽;② 胸墙的受力问题,确定胸墙的配筋; ③ 植筋深度问题,确定植筋深度;④施工方法问题。明确注意事项;④ 胸墙与边墙连接可靠性问题,提出增强可靠性方案。本文以陕西省某水库水闸为例,就上述问题展开探讨分析。

2 胸墙体型

胸墙视为单跨梁,跨度4.5 m(同水闸净宽4.5 m)。为了防止下游河水倒灌入上游渠道,胸墙梁须伸入水闸闸门以下一定深度,考虑到闸门水封预压量一般为3 mm~5 mm,本次设计梁高取1.9 m。简支梁的高宽比一般为2~3.5[2],梁宽取值范围为0.54 m~0.95 m,本次取0.6 m,梁采用与水闸主体一致的C25 砼,具体见图1、图2。

图2 胸墙横剖面

3 胸墙受力分析

对胸墙而言,下游最大水深只有20 cm,水压力较小;胸墙跨中截面弯矩和支座处(胸墙和水闸边墙结合处)剪力相对较大,为控制因素。本次计算忽略下游水压力,只考虑自重均布荷载。

胸墙受力模型按不利原则考虑为简支梁,顶部受压,底部受拉。同时跨度/梁高=2.37>2,为深受弯构件,水闸及胸墙为3 级建筑物,基本组合安全系数K=1.2。采用C25 混凝土, fc=11.9 N/mm2;保护层厚度取c=50 mm,梁高h=1900 mm,宽b=600 mm,考虑为底部三层配筋,h0=1600 mm;钢筋采用HRB400, fy=300 N/mm2。根据《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)计算胸墙跨中弯矩M 支座和钢筋面积AS,进行钢筋直径选择,同时校核支座处截面受剪承载力。

通过计算得出:跨中弯矩M=75.75(kN·m),按照跨中弯矩求得受力钢筋面积AS=172.75 mm2,按照最小配筋率计算得AS=1920 mm2,本次纵向受力钢筋取7 根φ20(面积为2199 mm2)即可满足设计要求;支座处剪力设计值为67.33 kN,砼受剪承载力Vc=1426 kN,受剪承载力满足要求;梁高大于450 mm,沿梁高均匀布置构造钢筋,构造钢筋和箍筋为简便计, 同时取三级φ16@200mm, 拉筋采用φ10@400 mm×400 mm 钢筋,植筋在闸墩两侧对称布置。

4 植筋深度计算

规范明确规定[3]:植筋的锚固深度必须经设计计算确定,不可直接采用植筋粘接剂厂家手册的推荐值。应根据《混凝土结构加固设计规范》(GB 50367-2013)进行植筋深度计算。植筋深度计算须依次确定基本锚固深度、深度修正系数、位移延性要求的修正系数和构造要求。

4.1 基本锚固深度

结合实际情况,防止混凝土劈裂引用的计算系数αspt=1.05,植筋用胶黏剂的黏结抗剪强度设计值fbd取2.7 N/mm2,钢筋采用HRB400, fy=300 N/mm2(轴心受拉构件),故基本锚固深度:ls=0.2×1.05×20×300/2.7=467 mm。

4.2 锚固深度修整系数

胸墙按非悬挑的重要构件考虑,考虑结构构件受力状态对承载力影响的系数ψbr=1.15,混凝土孔壁潮湿影响系数ψw=1.1,使用环境的温度t 影响系数ψt=1.0。故:锚固深度修正系数ψN=1.15×1.1×1.0=1.265。

4.3 位移延性要求的修正系数

本工程地区属于8 度Ⅱ类地区,故考虑植筋位移延性要求的修正系数ψae=1.25)。

4.4 计算长度

ld植筋锚固深度设计值: ld(20 mm)≥ψNψaels=1.265×1.25×467 ≈740 mm

4.5 构造要求

当按构造要求植筋时,其最小锚固长度lmin应符合下列构造要求:

1)受拉钢筋锚固:max(0.3 ls;10 d;100 mm),d 为钢筋直径,mm。

2)受压钢筋锚固:max(0.6 ls;10 d;100 mm),ls为基本锚固深度,mm。

3)对于悬挑结构,应乘1.5 的系数。

胸墙结构属于非悬挑,顶部受压,底部受拉,构造要求最小锚固长度为:0.6 ls=0.6×467=280 mm。

4.6 植筋深度

植筋锚固深度设计值:ld为740 mm,同时按照构造要求,最小植筋长度lmin为280 mm。植筋深度取构造要求和计算值两者之中的大值。因此本次植筋深度可取740 mm。

5 施工

应选择专业施工公司进行施工,确保施工过程规范、有序。正确使用植筋技术,才能充分发挥所植钢筋的作用,从而保证胸墙的安全性。植筋技术一般工艺流程主要包括:定位、钻孔、清孔、注胶、植筋和后期养护。植筋的施工与验收应符合《混凝土后锚固技术规程》。

值得注意的是,胸墙施工时,左右侧植筋应分别进行。一侧所有植筋完成固化养护后,再进行另一侧钢筋的植入,当两侧钢筋均完成养护后,方可进行钢筋的焊接。采用单面焊接,接头长度为10 d。钢筋接头应相互错开,钢筋连接区段不小于40 d(d 为钢筋直径),同一连接区段内钢筋焊接接头率不得大于50%。焊接时,须用冰水浸渍的湿毛巾包裹植筋外露部位的根部[2]。在完成所有钢筋的焊接及箍筋的绑扎后,方可浇筑胸墙砼。见图3、图4。

图3 胸墙配筋横剖面图

图4 胸墙配筋纵剖面图

6 胸墙与边墙的连接

新旧混凝土连接处的粘结强度远低于整浇混凝土强度,剪力较大,为薄弱环节。实际植筋时存在以下问题无法定量考虑:①钻孔对周围混凝土造成的损害;②清孔不干净会使结构胶与混凝土之间的粘结力显著下降;③植筋操作中注胶不饱满使实际锚固长度变小;④温度、湿度、振动等条件对结构胶耐久性的不利影响;⑤结构胶本身的质量稳定性的问题。

为了减小上述不利因素带来的影响,设计上可考虑加长植筋深度,或者增加构造措施以增强植筋的可靠性,增加安全储备。为增强后浇胸墙与边墙的整体性,本次提出以下三个方案。

(1)方案1

凿毛胸墙与闸墩边墙衔接处,顶部凿毛100 mm,底部凿毛50 mm,形成楔形体,嵌入原闸墩边墙,这种方法可使部分胸墙自重自传递到边墙上,从而减小跨中弯矩,进而减小梁底部钢筋所受拉力。见图5。

图5 胸墙植筋纵剖面图(凿毛)

楔形凿毛对顶部砼破坏较多,因此顶层钢筋保护层厚度应在原有50 mm 的基础上适当增大,以保证钢筋拔出时,钢筋和砼发生整体破坏。同时植筋钻孔应避开闸墩边墙原有钢筋,本次设计胸墙顶部第一排钢筋砼保护层厚度取150 mm,使得胸墙顶部第一排钢筋刚好位于已浇闸墩竖向2 排钢筋的中间。

使用这种方法会对原混凝土构件产生一定的破坏,且存在一定施工难度。

(2)方案2

原方案胸墙配筋,在中间排只有2 根钢筋,钢筋间距为500 mm,在满足规范最小植筋间距s ≥5d(110 mm)的情况下,植筋可适当加密。现中间排钢筋增加至三根,新增加的钢筋错行布置,避免局部植筋过密。新增钢筋不是通长钢筋,对于跨中弯矩没有帮助,但可以增加胸墙和边墙的锚固,起到类似锚杆的作用。见图6。

有条件时,可将植筋在新浇砼内做成弯钩,进一步增强植筋可靠性。

(3)方案3

可借鉴《混凝土结构设计规范》中关于钢筋锚固方面的规定,钢筋穿透需植筋的构件,在构件的表面加一块钢板,钢筋末端与钢板穿孔塞焊,焊接完成后,采用压力注胶的方法,将钢板粘在柱子的表面,见图7。

方案3需要构件在加钢板时,需要边墙一侧具备施工面。实际工作中,很多构件植筋另一侧已浇筑砼或埋在地下,植筋不具备穿透构件或加钢板的条件,外加钢板焊接对建筑美观性也有一定影响。

三个方案可根据实际情况灵活采用,方案1 和方案2 可作为通用构造措施,方案3 有一定局限性,不适合对美观有要求的建筑。

本工程水闸位于某著名景点,考虑到美观性,本次不考虑方案3,同时采用方案1 和方案2,目前植筋效果良好。

7 结语

在建筑物加固及混凝土的补强工程中,植筋技术应用广泛。本文以某水库水闸新增胸墙为例,对胸墙体型,受力,配筋和植筋深度进行计算和说明。为增强植筋的可靠性,增加安全储备,提出三种植筋方案措施,并对各方案适用性进行分析,得出适合本工程的植筋方案,可供类似工程参考。

猜你喜欢
胸墙植筋边墙
港航工程中胸墙混凝土浇筑裂缝原因与对策
混凝土结构四筋植筋粘结锚固性能试验研究
跌坎式底流消力池边墙突扩宽度对池长的影响研究
植筋技术在旧桥加固中的应用
河谷地形对面板混凝土堆石坝边墙施工期挤压形变规律的有限元分析研究
植筋梁中植筋端头加设箍筋对梁受力性能的影响
单线铁路隧道仰拱、矮边墙快速施工技术
不同型式斜坡堤弧形胸墙波浪压力的试验研究
平行边墙出口窄缝挑坎消能特性研究
斜坡堤典型胸墙波浪力的影响因素