相区
- NM500耐磨钢的QLT热处理工艺
耐磨钢的性能。两相区淬火又称临界区淬火、亚温淬火,是指将材料加热到Ac1～Ac3温度范围内并保温一段时间进行淬火的热处理工艺,能够达到提高钢的低温韧性、细化晶粒尺寸等目的[5-6]。目前,较多的研究表明,QLT热处理工艺,即在完全淬火(Q)和回火(T)工序间增加一次两相区淬火(L),通过两相区淬火温度控制马氏体和铁素体体积比例,能够在保证硬度或者强度较小程度降低甚至不变的同时提高韧性[7-8]。本文主要对NM500耐磨钢的QLT工艺进行研究,探讨两相区淬火
金属热处理 2023年10期2023-10-23
- 不同显微组织类型对TC11 钛合金饼材力学性能的影响
造工艺有α+β 相区锻造、β 锻造等。目前，TC11 钛合金锻件采用α+β 相区锻造，其各项力学性能满足航空材料使用要求，锻后组织为双态组织或者等轴组织。但随着复杂高筋薄壁构件在航天飞行器中广泛的应用，整体制造成为实现这类构件轻量化的重要途径，也是当前制造领域最具有挑战的工程难题之一。本次研究是基于以上目的开展，结合3D 打印技术生产复杂高筋薄壁构件的一次技术摸底，确保TC11 钛合金基体材料有优异室温、高温性能的同时，保持良好的平面断裂韧性，这是高损伤容
锻造与冲压 2023年15期2023-08-25
- 热处理工艺对高强钛合金组织及力学性能的影响
常对钛合金进行β相区热处理以获得较大尺寸的等轴β晶粒，通过进一步时效强化获得全片层组织来提高合金强度[11，12]。β相区处理形成等轴β晶粒，β晶粒尺寸及晶界强度是影响超高强钛合金强韧性的主要因素，通过调控热处理工艺参数实现对钛合金显微组织的控制，是一种经济且有效的强韧化手段[13，14]。本文通过调控高强钛合金热处理制度获得具有不同β晶粒尺寸及不同晶界形貌的组织，研究了β相区固溶时间对β晶粒尺寸及高强钛合金力学性能的影响，探究了两阶段固溶过程中晶界的粗化
中国材料进展 2023年5期2023-07-28
- 锻造工艺和热处理工艺对TC4-DT合金锻件组织性能影响
用α+β 常规两相区锻造。锻造坯料下料长度为φ300mm×(623±3)mm，坯料倒角R15mm。锻造设备为40MN油压机，锻造加热采用普通的箱式电炉，控温精度为±10℃，坯料到温装炉。为防止变形热的急剧上升，要求操作的过程中控制镦粗或整体压扁的压下间隔时间、压下量和采用中等变形速率。图1 锻件尺寸要求除特别注明外，镦粗压下时间间隔为10 ～15s，当锻造坯料尺寸大于300mm 时，单次压下量为小于20mm；当锻造坯料大于200mm 小于300mm 时，单
锻造与冲压 2023年11期2023-06-19
- 不同工艺高温固溶与时效处理后SP-700钛合金的组织与性能
点以下(α+β)相区固溶处理以及β相区固溶+单级和双级时效处理，研究了不同工艺下SP-700钛合金的组织、硬度和压缩性能，为SP-700钛合金在汽轮机叶片上的应用提供一定的理论依据。1 试样制备与试验方法试验材料为直径5 cm的SP-700钛合金棒，由中国科学院金属研究所熔炼与加工而成，其化学成分如表1所示，初始显微组织如图1(a)所示，可知其初始组织主要由白色区域的条状α相和黑色区域的β相组成，其中条状α相的数量较多、分布较均匀。通过金相法测得其β/(α
机械工程材料 2023年1期2023-03-10
- 专利名称:Cr-Mo超高强钢在奥氏体和铁素体两相区等温热处理后直接深冷处理提高强韧性的方法
奥氏体和铁素体两相区等温热处理后直接深冷处理提高强韧性的方法,包括如下步骤:步骤一:将加热炉的温度加热至Cr-Mo超高强钢奥氏体固溶温度以上,保温10～30 min;步骤二:加热炉以1～5 ℃/s冷却速率降温至700～950 ℃,保温1～60 min,生成一定体积的铁素体和奥氏体;步骤三:Cr-Mo超高强钢在奥氏体和铁素体的两相区直接深冷处理,冷却到-90～-196 ℃,促进奥氏体转变为板条尺寸细小马氏体等微观组织;步骤四:深冷温度下保温1～60 min,
中国钼业 2023年6期2023-02-02
- Ti-10V-2Cr-3Al钛合金的高温压缩变形行为及本构关系
与塑性，扩大了β相区区间，合金的热稳定性也较高，在工业领域具有较大的应用潜力。目前，该合金在高温变形领域的相关研究很少。因此，作者通过热压缩试验研究了Ti-10V-2Cr-3Al钛合金在高温条件下的流变行为和显微组织演变，构建了合金高温变形本构模型并进行了修正。1 试样制备与试验方法试验材料为Ti-10V-2Cr-3Al钛合金，由中国科学院金属研究所提供，其化学成分(质量分数/%)为10.6V，2.18Cr，3.19Al，0.1O，0.05C，0.013N
机械工程材料 2022年9期2022-10-19
- QLT工艺对新型车轴钢显微组织与性能的影响
QLT（淬火+两相区淬火+回火）热处理工艺在低碳高合金钢中广泛应用［9-10］，经过两相区热处理后生成逆转变奥氏体，可以有效的提高钢的低温韧性，但此工艺在中低合金钢中应用不够充分，有必要对其进一步研究。本文以EA4T钢为基础开发新型车轴用钢，利用室温拉伸、低温冲击、扫描电子显微镜（SEM）和X射线衍射（XRD）等研究QLT工艺下，两相区保温时间和回火温度对新型车轴钢低温韧性的影响。1 试验材料及方法本文采用真空冶炼方法制备试样钢，主要化学成分如表1所示。表
现代交通与冶金材料 2022年5期2022-09-29
- 基于DEFORM-3D模拟分析钛合金楔横轧微观组织演变规律
合金存中存在β单相区和α+β双相区，本文根据文献[7]建立了两种相区的本构方程，具体参数如下：α+β两相区：β单相区：1.2 TC4钛合金动态再结晶方程本文应用了DEFORM-3D有限元软件Avrami模型中材料的本构模型，分别建立了TC4钛合金两种相区的动态再结晶模型[7]。α+β两相区：β单相区：式中：εc为动态再结晶临界应变；εp为流变应力曲线的峰值应力，MPa；为塑性应变速率（s-1）；Xdrex为动态再结晶影响系数；ε为真应变；ε0.5为动态再结
现代工业经济和信息化 2022年5期2022-07-07
- 有机朗肯循环系统换热设备仿真研究
其是换热器的不同相区区域(过热、两相、过冷等区域)面积会随着实际运行工况的变化而变化，能准确了解换热器不同相区随不同工况的变化规律对于深入研究换热器在偏离设计工况时的性能，优化和设计更优的换热器去适应设计工况及变工况有重要作用。本文提出了一种ORC换热器在偏离设计工况下运行的仿真方法，建立了换热器在偏离设计工况下的仿真模型，并通过实验数据进行了验证。本文通过仿真和实验数据结合分析了换热器流体在换热过程中的换热特性，并揭示工况变化对换热器相区的影响，为换热器
广东工业大学学报 2022年4期2022-07-06
- 大规格TC18钛合金棒材多火次锻造中β相织构演变规律
到高于相变点的β相区锻造和低于相变点的两相区锻造。高温β相区锻造具有良好的热加工性，可显著破碎粗大的铸态β相晶粒[7]，但锻后TC18钛合金易形成魏氏组织；低于相变点的两相区锻造可消除魏氏组织，从而提高锻件的综合力学性能[8]。β相区与两相区交替的多火次锻造过程中，组织和织构的遗传会对最终锻件的力学性能产生显著影响。文献[9]报道，组织为片状初生α相的TC18钛合金，其抗拉强度比球状初生α相的高30 MPa左右。Ti-55531合金经自由锻后，因产生β相织
钛工业进展 2021年6期2022-01-19
- 热处理对多向锻造TiBw/Ti复合材料组织和力学性能的影响
有效手段；α/β相区、β相区热处理及三重热处理是改善PTMCs力学性能最常用的热处理工艺[8-10]。Ma等[11]研究认为，α/β相区、β相区热处理后的等轴α相和片层α相具有相似织构且随着固溶温度升高，锻态TiBw/Ti复合材料织构逐渐增强。Li等[12]通过研究发现，相比于β相区热处理，三重热处理能够在保证锻态(TiBw+La2O3)/Ti复合材料强度的同时提高其塑性。但是，对于不同相区固溶热处理对锻态复合材料α相向β相转变及TiBw对β相转变的影响却
钛工业进展 2021年4期2021-11-08
- 二组分液-固平衡体系的T-x相图*
该相图含有1个单相区和6个两相区，其中单相区为液相区，两相区分别为4个液-固两相和2个固-固两相。含有4条液相线，均为饱和溶解浓度曲线，2条三相线，均为低共熔线（共晶线）（不包含两个端点）。另外还有2个低共熔点（共晶点）E1、E2，D点为稳定化合物C的熔点，它之所以为稳定化合物，是因为当C加热到D点所对应温度的时候，熔化为液态，熔化前后组成不变。2.2 不稳定化合物图2（b）为生成不稳定化合物的二元系相图。它可以看作是将图2（a）中DM2E2这个相区拿掉，
科技创新与应用 2021年28期2021-10-14
- TiBw/TA15复合材料热处理工艺研究
文以前期研究中两相区轧制后TiBw/TA15 复合材料板材为研究对象，重点针对固溶-时效以及双重退火两种热处理工艺展开研究，旨在进一步优化复合材料组织结构，改善性能，为高超声速飞行器耐高温结构件提供选材。试验及方法试验用材料为中国航空制造技术研究院研制的1.5mm 厚α+β 相区轧制退火态的TiBw/TA15 复合材料板材，初始轧制温度为1000℃，退火温度为850℃。采用金相法测得的β 相转变温度为1010℃。图1为RD 方向（轧制方向）板材退火1h 后
航空制造技术 2021年14期2021-08-20
- 60Si2CrV高应力板簧表面脱碳行为研究*
选取未相变区、两相区和奥氏体单相区加热30 min后缓冷，研究加热温度对表面脱碳行为的影响；试验加热温度分别为750，800，900，1000，1100，1200 ℃。选取900 ℃分别保温15，30，60，120 min后缓冷，研究保温时间对表面脱碳行为的影响。2 实验结果与讨论2.1 加热温度的影响2.1.1 未相变区和两相区加热图1为未相变区750 ℃加热样品和两相区800 ℃加热样品的表面形貌。750 ℃加热样品由于尚未发生相变，仅发生轻微的不完全
现代冶金 2021年1期2021-05-18
- 飞机辅助冷却系统的仿真研究
大致可划分为三个相区：过热区、饱和区和过冷区。过热气体进入冷凝器的过热区，逐渐冷却至两相区，进而冷却至过冷区，最后离开冷凝器。冷凝器工作原理如图2所示。图2 冷凝器工作原理建模前做如下假设：（1）制冷剂一维流动；（2）冷凝器内压力不变；（3）忽略制冷剂、壁面的纵向热传导；（4）两相区部分的流型为均相流；（5）在过热区内应用两类守恒方程并可积分。遵循质量、能量和相区壁面能量守恒方程：过热区内的质量和能量守恒方程：式中：ρ为过热区的平均密度；表示冷凝器压力P和
物联网技术 2021年2期2021-02-25
- 折流式外取热器内传热强化特性
，并根据颗粒在密相区和稀相区的流动特点，深入分析折流式外取热器传热强化的机制及流动与传热特性的耦合关系，以期为折流式外取热器的工业应用提供参考。1 实验部分1.1 实验装置及操作参数采用的外取热器换热示意图如图1所示。下流式外取热器和折流式外取热器具有相同的尺寸，其壳体的内径为0.48 m、高为5.5 m。外取热器的上部设有催化剂入口，入口管路与取热器外壁呈45°，下部设有垂直向下的催化剂出口。为了保证与工业外取热器具有相同的水力学半径，8根外径为 0.0
石油学报（石油加工） 2021年1期2021-01-27
- 原位自生TiB 增强钛基复合材料的热变形行为
计算了试样在不同相区的塑性变形表观激活能；分析了试样的热变形行为以及影响因素；研究了在不同变形条件下试样的微观组织演变规律。1 实验材料与方法1.1 复合材料制备本研究中使用的材料是以TiB 晶须为增强体，以Ti（质量分数≥99.9%）为基体的复合材料。使用熔铸法制备TMCs。首先将海绵钛颗粒和二硼化钛（质量分数≥99.5%）粉末混合均匀，接着利用压机将混合均匀的原料压制成预制棒，然后将预制棒焊接在一起，最后将焊接好的预制棒置于真空自耗电弧炉中熔炼。为了确
有色金属材料与工程 2020年6期2021-01-27
- 退火时间对1000 MPa级冷轧双相钢组织及力学性能的影响
s，研究不同的两相区退火时间对组织及力学性能影响。2 试验2.1 试验材料本文试验材料为1000 MPa级双相钢冷轧中间品，化学成分见表1。2.2 试验方法在冷轧板上切取尺寸为250 mm×450 mm的矩形试样作为模拟退火样板(其中250 mm为轧向)，利用MULTIPAS多功能退火模拟器对试验钢板进行连续退火模拟。主要试验方法为：将试样以10 ℃/s加热的速度升至两相区温度790 ℃，并保温一段时间后(两相区保温时间分别取30 s、60 s、120 s
安徽冶金科技职业学院学报 2020年4期2021-01-18
- 铁碳合金相图分类分析*
容易记混，本文从相区、组织、特殊线及相关点出发，对铁碳相图进行系统性的分类分析。图1 铁碳合金相图2 相区图1 为铁碳合金相图。铁碳合金相图共有五个单相区、七个两相区、三个三相区、五个单相区分别为：液相区（L）、铁素体区（α）、奥氏体区（γ）、固溶体区（δ）、渗碳体区（Fe3C）。七个两相区分别为：ABH 相区（L+δ）、HJN相区（δ+）、BCEJ 相区（L+γ）、CDF 相区（L+Fe3C）、GSP 相区（L+α）、ECFKS 相区（γ+Fe3C）、P
科技创新与应用 2021年2期2021-01-12
- β/B2锻造Ti-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金的组织演化与综合力学性能
合金的β/B2单相区锻造与组织性能调控研究，旨在建立热机械处理全流程的组织演化模型及组织性能间的响应关系，为合金的综合性能择优匹配提供方向。1 实验及方法实验所用原材料取自北京航空材料研究院制备的名义成分为Ti-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金φ200 mm棒材。采用β/B2单相区近等温锻造制备厚度为50 mm的饼坯，锻造变形量约为50%。利用锻态试样，采用GB/T 23605—2009规定的金相法，通过扫描电子显微镜和透射电子显微镜进行合金关键相
航空材料学报 2020年4期2020-08-24
- 基于应变量耦合的低成本Ti-Al-V-Fe合金本构关系
提高[16]。两相区变形(相变点以下变形)以动态再结晶为主,这种方式在达到峰值应力后迅速降低;单相区变形(相变点以上变形)以动态回复为主,这种方式并未出现流变应力骤降,而是以一种相对较低速度缓慢降低。2.3 建立本构方程材料的本构方程是利用数学模型描述流变应力与应变速率和变形温度等热变形工艺参数的函数关系，本构方程为(2)当应力水平较高时,即σ>1.2/α,应变速率使用指数型方程描述，表达式为(3)当应力水平较低时,σ(4)Sellars和Mctegart
火箭推进 2020年2期2020-05-06
- AP/HTPB推进剂表面凝聚相区域燃烧模型 ①
学者对推进剂凝聚相区的化学反应机理研究，也经历了从简单到复杂的历程[1-2]，但并未得到详细严密的反应机理。目前，描述AP/HTPB复合推进剂的燃烧模型有Beckstead等[3]提出并被广泛使用的BDP多火焰模型，这一模型通过电镜观测指出，推进剂在任意压强下燃烧时表面均有薄层熔化液，并在熔化液内进行凝聚相反应。Jeppson等[4]在这一模型的假设基础上，采用一维三相模型对推进剂表面燃烧时温度分布，以及燃速-压力关系进行了研究，并得出了凝聚相区的化学反应
固体火箭技术 2020年1期2020-04-28
- 贵州龙广上二叠统地层沉积特征及找矿意义
区处于二叠系沉积相区过渡区域，地层沉积特征研究对工作区找矿前景评价起着重要作用。2 矿区地质2.1 区域地质背景工作区位于扬子陆块西南缘前陆褶冲断带的变形域内[2]。区域出露地层由老到新有上二叠统龙潭组（P3l）、长兴组及大隆组（P3c+d）、三叠系夜郎组(T1y)、嘉陵江组（(T1-2j）、关岭组（(T2g）。褶皱主要有轴向呈北西向的万屯向斜、顶效向斜、戈塘穹状背斜，断裂主要有北西向磨盘山断层，北东向海马谷断层、上阿科断层等（图1）。2.2 上二叠统地层
世界有色金属 2020年1期2020-03-26
- 时域NMR法研究热处理对聚乙烯相结构的影响
构主要由相组成、相区内分子运动性及相区含量表征。随着对相结构研究的深入开展，普遍认为聚烯烃的相结构至少为三相结构，即晶区、无定形区和界面区，界面区指的是晶区与无定形区之间的过渡区域[2-13］。NMR技术是信息量最丰富的聚集态结构表征技术之一。当温度高于聚烯烃无定形区的玻璃化转变温度时，聚烯烃中氢原子核的横向弛豫时间T2谱（简称T2谱）一般可分解为三部分，分别表征晶区、界面区、无定形区[14］。不同的相区有着各自特征性的T2，有几个T2就有几个相区。T2的
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 300 MW 循环流化床锅炉物料浓度和传热特性试验测试分析
分界线，下部的密相区传热系数介于300～500 W/（m2·K）之间，上部区域的壁面传热系数介于150～250 W/（m2·K）之间[16-18]。本文主要研究了300 MW 循环流化床锅炉密相区压降情况，由此得到密相区的颗粒浓度改变结果以及空隙率数据。1 试验1.1 锅炉结构及运行参数本试验选择一台亚临界再热分叉腿型循环流化床锅炉作为研究对象，其容量为1 060 t/h，在满负荷状态下可以达到300 MW，同时在锅炉外部区域配备了4 台高温绝热旋风分离器
工业炉 2020年1期2020-02-20
- 固态相变课程图解讲授法的研究
即在固相线下方的相区部分为固相区，合金状态处于固相区的即为固态。如果固相区部分的线条越多、划分的次一级相区越多，固态相变发生的可能也越多；反之，如果固相线下方只有溶解度曲线，而且曲线的斜率变化很小(溶解度变化很小)，则发生固态相变的可能也越小[1-3]。上述内容不加图解、只用文字描述，显得枯燥无味、不易被学生理解，更不利于学生自学或阅读。利用合金相图等研究金属材料的重要教学工具，采用图解讲授法，解释上述内容有利于学生的理解和掌握。合金相图能够给出不同成分的
中国现代教育装备 2019年11期2019-06-20
- 五阳热电厂4×75t/h CFB锅炉炉型分析及其改造
但近几年，锅炉密相区温度升高，炉出口温度降低，炉膛差压降低，锅炉出力下降，针对这一现象五阳热电厂询问了许多厂家，也做了一些改造措施，但改造效果都不明显。加大一次风量，降低二次风量，改变原有一二次风量配比[1]，运行发现相同的总风量，锅炉出力有所提高，但锅炉高温富氧导致锅炉烟气NOx直线上升，烟气SNCR脱硝费用较高。2 锅炉出力下降分析2.1 炉型介绍潞安集团五阳热电厂的4×75t/h CFB 锅炉（型号：YG-75/5.29-M5）由山东济南锅炉厂生产，
同煤科技 2019年1期2019-05-16
- SolidWorks软件绘制五元水盐体系相图立体图
am2.6 绘制相区立体图(以氯化钠相区为例)以3D草图为基础，选择需绘制的立体相区线条：选择3D草图→进入编辑草图状态→选择氯化钠相区线条→退出3D草图编辑状态。如图9所示。图9 3D草图Fig.9 3D sketch以氯化钠相区3D草图为基础绘制实体线条图，如图10所示。选择3D草图→选择相邻两线→建立参考几何面→在建立的基准面上分别绘制线条(一线条一草图)→依次绘制全部线条实体。建立立方体，如图11所示。上视基准面→绘制草图→拉升凸台→运用放样、拉升
盐科学与化工 2019年2期2019-02-27
- 非共沸混合工质 R134a/R245fa 温度滑移研究
运行效率。1 两相区传热温差变化规律混合工质在单相区中比热随温度线性变化，所以只需讨论产生传热温差最小与最大的现象概率较大的换热器两相区。以混合工质在换热器中的相变换热过程为研究对象，并作出如下假设：1）换热器中，制冷剂与换热流体换热过程为逆流换热。2）在此研究中，由于换热流体（水）的温度变化较小，忽略换热流体的物性参数变化。3）忽略换热器中换热沿程的阻力损失，换热器中压力保持不变。4）忽略换热器中的换热损失。对于非共沸制冷剂的相变过程，考虑任意微元段dx
建筑热能通风空调 2018年9期2018-10-30
- 两相区退火对复合添加Al- V- Ti的TRIP钢组织与力学性能的影响
处理过程主要有两相区退火和贝氏体等温两个阶段。目前关于合适的两相区退火温度研究通常有以下几种观点：Emadoddin等[3]认为在退火温度为(Ac1+Ac3)/2+20 ℃时能达到最高残留奥氏体量与最佳力学性能；Zhu等[4]认为在保持两相区退火组织为67%奥氏体(A)+33%铁素体(F)(体积分数，下同)时可获得最佳力学性能；Kim等[5]认为两相区退火温度应确保钢中50%奥氏体+50%铁素体的组织配比。本研究拟采用热力学计算方法确定合适的两相区退火参数
上海金属 2018年5期2018-10-11
- 炉膛结构参数对CFB锅炉颗粒相浓度分布的影响研究
五阳热电厂锅炉密相区结构，使锅炉密相区流化速度增加，密相区燃烧份额下降，稀相区燃烧份额增加，炉出口温度增加(炉出口速度大约900℃)，锅炉出力大约为70 t/h。1 炉型介绍图1 五阳热电厂锅炉结构图潞安集团五阳热电厂的4台75 t/h CFB锅炉(型号：YG-75/5.29-M5)由山东济南锅炉厂生产，锅炉本体高22512 mm，炉深5290 mm，宽3170 mm，其结构如图1。锅炉采用双高温旋风分离，炉膛内部分布膜式水冷壁，尾部烟道设计有高温过热器、
现代机械 2018年4期2018-09-19
- 两相区淬火对7Ni钢微观组织和力学性能的影响
QT)、淬火+两相区淬火+回火(QLT)和直接淬火+两相区淬火+回火(DQLT)，其中QLT工艺处理后获得的综合力学性能最佳[5-6]。Ando等对9Ni钢化学成分和生产工艺的研究发现，含有较低Si,Cr含量的7%Ni钢，通过控轧控冷(TMCP)工艺配合QLT工艺，可以使7Ni钢获得与传统9Ni钢相当的力学性能水平[7]。由此，7Ni钢成为9Ni钢走向低成本的产物而进入市场，并受到国内外学者的广泛关注。研究表明，7Ni钢良好的强塑性匹配和低温韧性来源于逆转
材料工程 2018年8期2018-08-20
- α2+B2相区等温锻造及热处理对Ti-22Al-25Nb合金组织和性能的影响
探讨了α2+B2相区等温锻造和热处理对名义成分为Ti-22Al-25Nb的Ti2AlNb基合金显微组织和力学性能的影响，以期获得具有优良组织状态的Ti-22Al-25Nb合金，其室、高温综合性能能够满足工程化应用的要求。1 实 验实验原料为钢铁研究总院提供的φ150 mm Ti-22Al-25Nb合金锻棒，其化学成分见表1。表1 Ti-22Al-25Nb合金的化学成分(x/%)将原料棒材在α2+B2相区(1 040 ℃)进行等温锻造。为了研究该合金等温锻造
钛工业进展 2018年1期2018-05-03
- 二维情况下两组分带电囊泡形变耦合相分离的理论模拟研究∗
衡态效应会影响微相区的形成;Suni-Kumar等[14]采用动态三角网格划分的蒙特卡罗方法研究了两组分囊泡相分离的形变动力学,他将出芽的过程分为膜内区域的形成和生长、形成许多小芽、小芽融合再长大三个阶段,并给出了后期凸芽生长动力学随时间的标度关系;之前,我们采用球冠模型与耗散动力学方法系统研究了两组分囊泡的相分离和出芽的过程,发现组分的自发曲率及相区界的界面能会影响出芽的数目以及出芽的方式,增加其中一个组分的自发曲率会增加出芽的数目,并给出了一个相对完整
物理学报 2018年3期2018-03-26
- Co-Mo-Cr-Si四元系1 000 ℃相关系的实验研究
富钴角存在3个三相区，富钴相均和CoMoSi相平衡；在Co-Mo-Cr-Si四元系70%Co的等温截面中存在一个成分范围很宽的(Co)+Co3Mo2Si两相区，还有一个(Co)+ Co3Mo+Co7Mo6+Co3Mo2Si四相区。和800 ℃等温截面相比，(Co)+Co3Mo2Si两相区明显增大。Cr在(Co)、αCo2Si、Co3Mo、Co7Mo6和Co3Mo2Si中的最大溶解度(摩尔分数)分别为25.5%，3.8%，1.5%、9.9%和16.7%，Si
粉末冶金材料科学与工程 2017年4期2017-09-06
- 二组分温度组成相图单双相区的经验规则
温度组成相图单双相区的经验规则吕申壮（乐山师范学院 化学学院，四川 乐山 614000）本文对二组分温度-组成相图的单双相区提出了简单的经验规则，该规则简单易懂，根据该判据，可以从相图的特点判断哪些是单相区，哪些是两相区。相图；单相区；两相区研究多相系统的状态如何随温度、压力和浓度等变量的改变而发生变化，并用图形来表示系统状态的变化，这种图叫相图，相图的研究有着十分重要的实际意义，在物质的分离和提纯中，如溶解、蒸馏、结晶、萃取、凝结等过程都要用到相图。由于
化工管理 2017年12期2017-05-12
- 闭式循环水下动力系统壳体冷凝器设计
壳体冷凝器分3个相区来考虑: 过热区、两相区、过冷区。相变流动示意图见图2。1.2.1 换热量各段换热量可由下式计算得出[7]。1.2.2 换热温差过热段和过冷段换热温差按照平均对数温差计算[4]饱和段温差按下式计算1.2.3 各相区蒸汽侧对流换热系数1) 过热区根据管内湍流强迫对流换热试验关联式[7]可得过热区努赛尔数进而可得过热区蒸汽侧对流换热系数(5)2) 两相区在两相区采用Akers和Rosson的关联式[8]:进而可得两相区蒸汽侧对流换热系数(8
水下无人系统学报 2017年1期2017-03-11
- TC4钛合金搅拌摩擦焊微观组织演变机制及影响
，最终形成基于β相区的α+β双态组织，搅拌头行走过后冷却析出的层片状α相沿β相区界面及内部分布，α相及β相晶粒细化明显，α/β层片间距的缩小可增强α+β复相强化效应，提高搅拌区硬度。搅拌头转速的提高增加了β相区的长大倾向，行进速度的提高降低了α相比例，并可生成针状马氏体。钛合金；搅拌摩擦焊；α+β双态组织；显微硬度0 前言钛合金在比强度、抗疲劳性能、耐蚀性、生物相容性等方面均具有显著优点，在航空、航天、舰艇、化工等制造领域获得了广泛应用。TC4作为工业应用
电焊机 2016年1期2016-11-23
- 两相区热处理对工程结构用高强钢低周疲劳性能的影响
01900)两相区热处理对工程结构用高强钢低周疲劳性能的影响吕卫东(宝山钢铁股份有限公司，上海201900)为提高工程结构用高强钢的低周疲劳性能，通过光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、疲劳试验等方法，研究了两相区热处理工艺条件下工程结构用钢的显微组织演变及低周疲劳断裂行为.结果表明：两相区热处理组织由细小且形状不规则的回火态马氏体与条带状铁素体组成，马氏体体积分数约为61.7%，残余奥氏体体积分数为2%～5%。试样具有优良的综合性能，与传统调质工
材料与冶金学报 2016年2期2016-09-01
- 75T CFB锅炉密相区改造对锅炉出力的分析
T CFB锅炉密相区改造对锅炉出力的分析山西中北大学王军通过改造循环流化床锅炉下部，可以提高循环流化床密相区的流化速度，降低锅炉一次风率和密相区的燃烧份额，提高了锅炉出力。改造前后，我们对锅炉出力、炉出口温度做了比较，得出了相应的结论，同时，对循环流化床锅炉二次风口做了改进，有效降低了循环流化床锅炉的飞灰含碳量。密相区；锅炉出力；飞灰含碳量；NOX排放量；二次风喷口1锅炉概况潞安集团五阳电厂拥有4台型号为YG-75/5.29-M5的循环流化床锅炉，由济南锅
河北农机 2016年1期2016-08-16
- 分相的多股流LNG绕管式换热器动态模型
界和超临界的所有相区；③多股流体并行换热；④单个换热器内冷热流体并发相变，同时存在蒸发和冷凝。基于集总参数的多股流换热器动态模型［7－10］不能反映绕管式换热器中的相变特征；基于分布参数的多股流动态模型［11－12］涉及大量微元的计算，计算耗时长［13］。因此，本研究采用具有良好精度和计算速度的移动边界模型［14］来预测绕管式换热器的动态特性。现有的移动边界模型可以对绕管式换热器前两项特征中的多组分工质、多相区模式进行计算，具体见表1；而对于后两项特征中多
化工学报 2015年2期2015-06-15
- Ti-55531合金退火处理工艺研究
191)研究了两相区、单相区退火和双重退火对Ti-55531合金组织和性能的影响。两相区退火后合金的组织为由条状α相、等轴状α相和β转变组织组成的双态组织，随着第一阶段退火温度的升高，等轴状α相比例呈降低的趋势；单相区退火后合金为带有粗大β晶粒的魏氏组织，随着退火温度的升高，β晶粒长大；双重退火后合金组织中含有较大比例的针状α相。两相区退火可获得较高的延伸率、断面收缩率，但抗拉强度较低；单相区退火可获得较好的强塑性匹配；单相区双重退火后合金具有最高的抗拉强
钛工业进展 2015年2期2015-03-17
- 两相区轧制对低合金钢组织性能的影响
股份有限公司)两相区轧制对低合金钢组织性能的影响温 斌 李 娜 陈尹泽 于爱民(安阳钢铁股份有限公司)采用再结晶区轧制+未再结晶区轧制+两相区轧制三阶段控制轧制工艺的方法，研究在(α+γ)两相区范围内，两相区不同变形率对Q345C低合金高强度钢组织性能的影响规律。同时比较了三阶段控制轧制工艺与常规TMCP控轧控冷工艺轧后钢板的性能，分析了两相区轧制工艺对钢板组织性能的影响。低合金高强钢 两相区轧制 显微组织 力学性能0 前言控制轧制根据奥氏体发生塑性变形的
河南冶金 2015年6期2015-03-10
- 两相区回火温度对Mn-Mo系微合金钢亚稳奥氏体形成及力学性能的影响
00081)两相区回火温度对Mn-Mo系微合金钢亚稳奥氏体形成及力学性能的影响江 陆，孙新军，李昭东，雍岐龙，王长军(钢铁研究总院 工程用钢研究所，北京 100081)利用X射线衍射(XRD)、热膨胀仪、电子背散射衍射(EBSD)研究了两相区回火温度对一种Mn-Mo系微合金钢亚稳奥氏体形成及力学性能的影响。结果表明：当两相区回火温度低于650℃时，实验钢的亚稳奥氏体具有较好的稳定性，其室温下的体积分数随着两相区回火温度的升高逐渐增大；当两相区回火温度高于
材料工程 2015年5期2015-03-07
- 热处理对TC18钛合金大块富α相区的影响
8钛合金大块富α相区的影响侯智敏1，2，赵永庆1，2，张鹏省2，毛小南2，尹雁飞2，李思兰2(1.西北工业大学，陕西 西安 710072)(2.西北有色金属研究院，陕西 西安 710016)对含亮斑缺陷的TC18钛合金棒材试样通过EDS能谱及光学显微镜分析缺陷的相组成、尺寸及组织形貌，并利用显微硬度仪进一步分析热处理对缺陷区及正常区显微硬度的影响。EDS能谱及金相分析表明，亮斑为α相富集区，并有一定宽度的过渡区。经1 150℃×2 h/WQ均匀化热处理后，
钛工业进展 2014年3期2014-05-12
- 气-固循环流化床底部密相区研究进展
循环流化床底部密相区研究进展刘宝勇1，魏绪玲2，张 斌1，王良成1，杨 西1（1.兰州交通大学化学与生物工程学院，甘肃 兰州 730070；2.中国石油石油化工研究院兰州化工研究中心，甘肃 兰州 730060）循环流态化技术在过程工业中广泛应用。循环流化床底部密相区对整个流化床的流体动力学特性、传热、化学反应及污染物脱除意义重大。本文总结了底部密相区固含率轴向分布和径向分布，概述了底部密相区颗粒速度的径向分布，并详细介绍了底部密相区的流动形态，包括鼓泡流态
化工技术与开发 2014年3期2014-05-10
- 多方向车站分相区应答器报文的运用
务处多方向车站分相区应答器报文的运用罗云飞 上海铁路局电务处客运专线大规模投入运营后，枢纽车站会有多个发车口的情况存在，通过修改地面应答器报文，消除在接近区段和一个发车口的离去区段均有分相区的情况下，部分型号动车组ATP存在假的过分相问题，这对降低假分相对动车组运行的干扰具有十分重要的意义。应答器报文；分相区 ；动车组运行1 自动过分相概述1.1 分相区的概念分相区（英文名称：NeutralZone或 DeadZone）是电气化铁路的无电区间，是将不同变电
上海铁道增刊 2014年3期2014-04-27
- 浅析调整流化床锅炉一次风和二次风风量的重要性
布风板进入炉膛密相区，与二次风分段进入炉膛是为了在密相区内造成缺氧燃烧形成还原性气氛，降低热力型NOx的生成量，可控制燃料型NOx的生成量，同时决定着密相区的燃烧份额。正常操作过程中，一次风风量不能低于运行中所需的最低流化风量。最低流化风量在冷态启炉试验时确定。在实际操作中，流化风量应在最低流化风量的基础上留一定的调整余量。实际操作中发现，一次风的调整主要与煤的颗粒度及分布、床层温度、料层压差与风室静压、炉膛压差等因素有关。1.1 煤的颗粒度在实际操作中发
氮肥与合成气 2014年9期2014-03-23
- DSG太阳能槽式集热器的热性能研究
SG集热管中不同相区流体的对流传热能力进行分析的基础上建立了稳态传热模型，采用数值计算的方法分别对各相区的金属吸收管周向温度分布特点进行研究并建立了热损模型，得到了不同相区的热损受可控因素流体温度、质量流量以及工作压力影响的规律，为DSG系统的设计和控制提供理论依据.1 传热模型1.1 热平衡方程为研究不同相区吸收管温度沿周向的分布，分别选取各相区垂直于吸收管轴向的截面作为研究对象，建立了二维稳态传热模型，其热平衡方程为：对式（1）可以采用文献［5］中的有
动力工程学报 2013年3期2013-08-16
- 一种Nb－Ti－V钢在奥氏体相区中的应变感生析出特性
探针研究了奥氏体相区中的变形过程是如何影响一种Nb(0.041重量%)、Ti(0.11重量%)、V(0.018重量%)微合金化钢的应变感生析出特性。在1250℃固溶退火后，几乎所有的Nb和V都已进入固溶体。Ti并未进入固溶体，而是以TiN析出物的形态稳定地存在着。在冷却到变形温度的过程中，这些TiN析出物成了Nb和V的形核点，形成了富含TiN的心部和富含V的外壳的析出物，Nb均匀地分布在整个析出物中。在变形后，产生了应变感生析出物，这些应变感生析出物主要由
四川冶金 2013年5期2013-08-15
- 锅炉热效率测试的影响因素探析
1 提高燃料在密相区的燃烧份额在密集的区域，在额定条件下的燃料的燃烧锅炉的煤量的比例来计算在密相区占燃料燃烧产生的份额。在其中密相区物料浓度大，热存储容量大，耐高温和易于控制。在炉中燃烧的燃料的流化床，反应强烈，大部分燃料中的停留时间长，燃烧效率高。因此，提高燃烧份额密集的地区，不仅减轻了负担稀相区燃烧，还提供一个足够大的热量带，使稀相区建立的高温烟气循环灰。加速粉煤灰(含有循环灰分)燃烧，使锅炉的燃烧效率得到了很大程度上的提高。根据炉内燃烧份额的密集区而
河南科技 2013年11期2013-08-12
- 大型循环流化床锅炉床温动态模型的研究
流化床锅炉分为稀相区、密相区、旋风分离器和外置床4部分，针对各部分分别建立氧气体积分数平衡方程、动态床料量平衡方程、动态残碳量平衡方程和动态能量平衡方程，给出了输入变量为给煤量、一次风风量、二次风风量和排渣量的动态模型.1 模型的建立超临界循环流化床锅炉通常由炉膛、旋风分离器、返料仓和外置床4部分组成，如图1所示.其中，燃烧过程主要集中在炉膛内，然而由旋风分离器进、出口烟气温度的分析可知，旋风分离器中也存在一定的燃烧份额［6］.外置床是一个外置换热器，起调
动力工程学报 2013年2期2013-07-10
- 亚稳定β钛合金中等温斜方马氏体α″相的形成
，一种是合金在β相区固溶然后快速冷却到室温的过程中形成斜方马氏体α″相，另一种是合金亚稳定β相在室温下的变形过程中形成斜方马氏体α″相。斜方马氏体α″相的形成可以在合金相变开始时清楚的分辨出来，如果相变发生在较高的固溶温度下，可以观察到斜方马氏体α″相向密排六方结构的α相转变。采用Time-Resolved HEXRD(时间分辨高能X射线衍射仪)可以准确地表征合金的相变过程、晶相数量、晶格参数以及基本性质等。法国E.Aeby-Gautier等人主要应用Ti
钛工业进展 2013年1期2013-02-14
- 地面自动过分相系统列车位置检测及智能复原技术
车受电弓经过电分相区时，会产生瞬间高电压，拉弧烧损接触网设备和受电弓。为了解决电气化区段电力机车安全越过电分相问题，目前一般在分界点处设一段无电过渡区，通常称为分相区，让电力机车断电后滑过分相区，然后再接通新相区接触网供电。1 电力机车过分相区的传统方法目前在我国电力机车过分相区的传统方法主要有：司机人工确认断电法、地面设备通知司机人工断电法以及车载设备自动断电法。1.1 司机人工确认断电法本办法为最原始断电法，在地面自动通知设备或车载自动过分相设备故障时
铁路通信信号工程技术 2012年1期2012-07-13
- Fe-Cr-Ni系相图计算
形成一个封闭的γ相区。当Cr含量超过12wt.%即形成(α、δFe)固溶体，在固相区间为一大范围稳定;当温度低于830℃时，成分为45wt.%Cr时会发生转变，由(α、δFe)↔σ。当Cr含量超过14.3%时，处于γ单相区，无γ↔α的相变。当Cr含量超过20%时，如在500～800℃，可出现σ相，使钢变脆，耐蚀性下降。在Fe-Cr相图中，γ相区接近于环弧状，与Fe-C相图的γ相区相比，其温度范围要小一些，而成分范围更大一些。在该相图中存在着σ相区，这种相为
沈阳理工大学学报 2011年6期2011-09-04
- 不同热处理工艺对工业 TC4合金板材组织和性能的影响
016)研究了两相区普通热处理和β相区固溶 +两相区固溶双重热处理对工业 TC4合金板材组织和性能的影响。结果表明:两相区普通退火处理(分别在 700,750,800℃保温1 h,空冷)可以得到较好的综合性能,随温度升高,晶粒略有长大,强度、塑性逐渐降低;β相区固溶 +两相区固溶双重热处理 (1 050℃×30m in,AC+720℃×2 h, AC)得到网篮组织,强度、塑性明显降低。TC4板材;显微组织;力学性能1 前 言TC4合金性能成熟稳定,是目前应
钛工业进展 2010年6期2010-09-27