相角
- 计及PMU量测数据误差的输电线路参数辨识方法
明，PMU数据中相角和幅值会因许多因素而产生误差。文献[1-2]分析了PMU 实测数据偏差对输电线路参数辨识的影响。线路参数辨识方法主要分为最小二乘法和卡尔曼滤波法。文献[3-4]基于IGG 准则的自适应抗差最小二乘法辨识线路的零序和正序。文献[5]采用中位数和相分量模型估计输电线路的序参数。通过采集不同时段的PMU 量测数据，用最小二乘法进行参数辨识，如果不计量测误差，也能得到较好的辨识结果[6-7]。然而少有论文为提高辨识精度，对PMU 实测数据进行修
中国新技术新产品 2023年22期2023-12-29
- 构网型风电-串补输电系统的次同步振荡特性分析
此时可以通过判断相角裕度的正负来判断正负电阻-电抗特性。如果谐振点处的相角裕度大于零，则可判断系统阻抗呈“正电阻+电抗”的特性，此时系统没有次同步振荡风险；反之有次同步振荡风险。本节将搭建构网型直驱风机串补输电仿真系统，并在此基础上初步探讨算例地区并网风机数量对系统SSR 特性的影响。风机并网系统参数如表1 所示。表1 风机并网系统参数Tab. 1 Parameters of wind turbine grid connected system2.2 风电
电力科学与工程 2023年9期2023-10-12
- 无线电能传输系统实本征态与零相角点分析
过耦合状态下以零相角状态工作并输出最大功率的方法。先通过实本征态计算系统的本征工作条件,后经过零相角计算出在耦合系数变化时谐振点的频率变化。再与实本征态得到的结果进行对比分析,证明了2种方法计算结果的一致性。并进行仿真验证分裂谐振点的系统性能优势,即在过耦合区通过分裂零相角点的跟踪可以保证稳定的效率和最大输出功率。1 系统建模与理论分析1.1 实本征态以串联-串联(SS)型为例系统的等效电路模型如图1所示,两线圈结构的MC-WPT系统由2个RLC回路组成。
重庆大学学报 2023年2期2023-04-07
- 计及高比例分布式光伏能源接入的配电网状态估计
变化时电压幅值与相角的比较分析，验证所提方法对配电网状态估计的可行性和有效性。1 含光伏电源接入的状态估计模型1.1 目标函数配电网接入分布式光伏电源后，量测方程相应节点将会有注入的有功与无功功率。鉴于与光伏电源相连的逆变器生成无功功率成本高昂，PV系统通常仅输出有功功率［16-17］。因此，配电网中光伏电源所发出的无功功率QPV(x)为0。考虑到上述PV系统的无功约束条件，可建立光伏电源接入后的状态估计的目标函数，其表达形式为［18-22］式中：J(x)
综合智慧能源 2022年10期2022-12-09
- 一种基于负载识别的交流接触器合闸涌流抑制策略
合闸相位角，但该相角没有考虑触头负载回路的电路特性，在该相角下合闸仍然存在涌流.文献[12]基于电器开关的机械分散性与关合预击穿特性求解出最佳合闸相角，但该相角需要根据不同开关的绝缘特性进行调整，计算过程复杂.当负载为感性和容性时，其抑制涌流的最佳合闸相角均不相同，不同负载需要不同的应对措施[13].以抑制触头回路的合闸涌流为目的，需要对不同负载下的合闸过程进行理论分析作为支撑，找到影响涌流的关键因素.本研究通过理论分析和实验仿真，找到不同负载下的最佳合闸
福州大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-11-25
- 柔性低频输电高频谐振风险评估及抑制方法研究
阻抗幅值相交时的相角差判断。若交流系统与M3C阻抗之间的相角差超过180°，则系统中会发生不稳定高频谐振。M3C 延时分别为300 μs、400 μs、500 μs 和600 μs 时，亭山站M3C 工频侧阻抗如图2 中各条虚线所示。在工频侧，与亭山站直接相连的节点有荷花站和昇光站，当交流系统正常运行以及连接亭山站、荷花站和昇光站的其中一条输电线路发生N-1 断线时，亭山站工频侧交流系统阻抗扫描结果如图2中的各条实线所示。根据图2可知，在上述各种运行方式下
浙江电力 2022年10期2022-11-08
- 含异构微源孤岛微电网内虚拟同步发电机预同步控制策略
3］；另一方面，相角差PI 控制会产生周期性跳变，若PI 控制器输出直接加入VSG 频率环，会导致电压相位无法同步或VSG 频率反复波动使系统失稳等问题［14］。HDG-MG 是小容量系统，其对VSG 预同步过程中的电压和频率波动敏感，支撑能力不足，源网间的耦合会极大影响VSG的并网性能和HDG-MG的稳定性。为消除相角差跳变对预同步环节的影响，解决思路主要有两个方向:1）改造相角控制器本身；2）改进相角控制器输入变量。文献［14-15］通过改进相角同步控
电力系统自动化 2022年19期2022-10-17
- 配电网合环操作实用化研究
环点两侧的电压、相角存在差异，导致合环瞬间会产生较大的冲击电流，稳态时可能会产生较大的环流，这些因素都会影响电网的安全稳定运行[2,3]，因此研究合环暂态和稳态过程，具有重要的理论和实践意义。目前调度部门通常依据规程规定，进行合解环操作：考虑继电保护、电网稳定和设备容量等方面的限额，电压差一般允许在20%以内，相角差一般允许在20度以内。对于比较复杂环网的合环操作应事先进行计算试验[4-6]，虽然部分研究者已经开始研究并试点验证配电网30度相角差线路不停电
安徽电气工程职业技术学院学报 2022年3期2022-10-08
- 永磁无刷直流电机换相角影响机理研究*
得到了电机不同换相角与电机转速、电流之间的影响关系。其次,在电机输出功率一致的情况下,研究了不同换相角对电机输出转矩及各种损耗的影响,揭示了换相角对输出转矩以及损耗的影响机理。样机实验验证了所述理论与分析的正确性及可行性。1 模型及外电路建立电机定子采用8极36槽,各项参数如表1所示,其额定功率为37.5kW,额定频率为133.33Hz,定子绕组采用Y型连接。表1 电机基本参数为了方便计算与分析,结合样机特点作出如下简化[7-8]:(1)忽略位移电流的影响
河南工学院学报 2022年3期2022-09-28
- 一起因500 kV线路传输功率过大而导致线路同频并网失败案例分析
侧自动同期装置因相角差无法满足并网条件，导致线路两侧中断路器均合闸失败。经检查发现线路与主变压器高压侧相角差为±12°左右，而同期装置相角差定值为±10°，同期合闸相角差不满足定值要求，是同期合闸失败的主要原因，而以往线路正常同期合闸时的相角差通常小于±1°。下面将探讨分析造成同期合闸相角差变大的原因，并采取措施减小同期并网相角差，成功实现同期并网，进而探讨影响同频并网的因素。1 同频并网与差频并网概述目前，根据并网的应用场景不同，电力系统将并网操作分为同
四川电力技术 2022年4期2022-09-01
- 基于电压幅值对数变换的配电网三相不平衡线性潮流计算
14]对节点电压相角差作了近似，推导得到LPF模型，但未讨论对PV节点的处理。文献[15]提出一种幅值、相角解耦的LPF模型，并详细推导了含PV节点的潮流计算式。文献[16]基于电压幅值的对数变换，建立了考虑无功功率和线路网损的输电网LPF模型。上述的LPF模型都是在三相平衡系统中提出的，但在三相不平衡配电网络中应用时，则需要考虑三相电网的特点。文献[17]提出了一种三相线性近似潮流法。文献[18]利用线性逼近方程，得到了一种相对简单的多相辐射状配电网的L
中国电力 2022年5期2022-06-06
- 基于地表电位幅值和相角的接地网故障诊断方法研究
考虑到地表电位的相角这一因素，应用地表电位的幅值与相角这2种因素对接地网正常状态与腐蚀变细、腐蚀断裂以及混合故障进行仿真对比研究，从而使接地网故障诊断的准确性有所提升。1 接地网故障诊断原理及故障模拟1.1 接地网故障诊断原理假设电流I通过接地引下线流入接地网，根据恒定电流场理论，参考点选择为无穷远处，运用格林函数原理，即可得到电极泄流电流在任一点P处产生的电位：(1)式中：J(Q)为电极表面S在点Q处的泄流电流密度；G(P,Q)为电极几何形状的格林函数。
黑龙江电力 2021年5期2021-12-29
- 对称迟后-超前校正的一体化设计方法
位储备提高系统的相角裕度；而带有增益的迟后环节则可增大系统的开环增益；超前环节主要作用于未校正系统的中频段，通过校正环节在其高频段的正相角提高系统的相角裕度［1］。由于迟后环节和超前环节作用的频段不同，设计参数之间的影响很小，在校正设计时可以对它们分开设计。基于这样一种思想，很多教材在通过迟后-超前环节对系统校正时，都是将迟后环节和超前环节分开设计的。比较有代表性的是文献［2］和文献［3］。在文献［2］中，先采用迟后校正使系统的剪切频率略小于设计要求，再对
电气电子教学学报 2021年5期2021-10-23
- 微机械陀螺仪解调相角在线自补偿方法*
之间会存在较大的相角偏差。若不对解调参考信号进行相位调整,部分正交信号会耦合到哥氏信号路径中[3,4],从而影响陀螺仪性能。针对此问题,文献[5]采用基于幅频和基频曲线的一次性扫频测量陀螺仪测控电路引起的相位延迟。文献[6]介绍了一种基于反向传播(back propogation,BP)神经网络补偿微机械陀螺仪解调相角误差的算法。文献[7]介绍了陀螺仪力再平衡模式下,利用正交回路和哥氏回路输出量与驱动模态相位延迟之间的关系,实现驱动模式下相位延迟补偿。目前
传感器与微系统 2021年10期2021-10-15
- 阶梯型正弦波相角量化误差的周期性与对称性
——阶梯波研究之五
引 言正弦信号的相角是重要的参数，本质上是两个时间量的比。单个正弦信号的相角与参考点的选取有关，某个观察点的相角是该点与参考点之间的时间与周期的比。两个同周期正弦信号之间的相角差具有确定的含义。相角在电学计量中有广泛应用，如交流功率除与电流、电压有关之外，还与它们之间的相角差有关。因此相角研究受到重视，包括相角参考标准的建立以及相角准确测量方法的设计等[1～3]。相角问题研究，涉及功率、工频谐波、分流器[4～10]，以及阻抗等计量问题[11～13]。数字技
计量学报 2021年7期2021-09-07
- 一种考虑三相故障相角跳变补偿的后续换相失败抑制方法
受端换流母线电压相角跳变的情况，发现感性接地故障与直流功率上升会导致超前的相角跳变，而阻性接地故障与直流功率降低会导致滞后的相角跳变。并进一步研究相角跳变对换相失败的影响，滞后的相角跳变有利于换相过程，而超前的相角跳变不利于换相过程。然后通过对比首次换相失败与第二次换相失败时各电气量的波形图，指出相角跳变是引发后续换相失败的重要原因，并基于换相-电压时间面积法则以及相角跳变对换相失败的影响，设计了相角跳变补偿模块，通过提高故障期间的超前触发角来抑制后续换相
广东电力 2021年7期2021-08-05
- 双向全桥DC-DC变换器回流功率与软开关双重优化策略研究①
，算法复杂，内移相角计算易出现误差。文献[7]详细分析了变换器功率回流现象，通过选取若干内外移相角组合，开环给定内移相角分析变换器。该方法适合传输功率不变的场合选取内移相角优化回流功率，当功率发生变化时需要重新计算内移相角，无法实现对变换器功率调节过程中的闭环实时优化。文献[8]通过对回流功率与功率开关管软开关边界功率建立函数模型，在给定外移相角的情况下求解内移相角，该方法既不能做到回流功率的最小，又无法使软开关范围最大化，只尽可能做到变换器在回流功率与软
佳木斯大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-07-05
- 基于自适应融合数据的线路参数辨识
点工频电压幅值、相角的测量[3]。文献[4-6]基于 PMU 实测数据辨识线路参数，但没有考虑电网频率波动时由频谱泄露和栅栏效应导致相角数据误差偏大的现象。文献[7,8]提出了一种消除低频干扰的方法并分析了其对线路参数辨识的影响。文献[9]提出PMU实测数据相角误差较大，应避免直接应用。基于SCADA的线路参数辨识主要包括增广状态估计和量测残差灵敏度分析[10]。文献[11]提出针对所有量测量误差设置相同权重，忽略系统误差的影响。文献[12]提出基于多信息
电力科学与工程 2021年6期2021-07-01
- 基于实时服役参数的交流接触器电寿命最大化控制策略
、电弧能量、起弧相角（Arc Starting Phase Angle, ASPA）、触头质量损失进行研究，分析得出电弧电流和燃弧时间是决定电弧侵蚀量大小的关键因素。文献[5]借鉴断路器触头磨损机理，给出了交流接触器触头电弧侵蚀量的计算方法。在文献[5]基础上，文献[6]通过分析接触器三相触头的燃弧电流和电弧侵蚀量计算方法建立了交流接触器电寿命模型。文献[7-10]基于上述模型研究交流接触器电寿命的分布，并运用多种方法对交接触器的剩余寿命进行预测。零电流分
电工技术学报 2021年9期2021-05-12
- 新能源接入系统的电压暂降源定位方法研究
后距离阻抗幅值和相角,并结合同一时刻各处电能质量监测装置的判断结果来定位暂降源。距离阻抗的计算方法如式(1):式中:|Z|为距离阻抗的幅值;U为相电压的基波正序分量有效值;I为线电流的基波正序分量有效值。式中:∠Z为距离阻抗的相角;∠U为相电压的基波正序分量的相角;∠I为线电流的基波正序分量的相角。由式(1)和(2)可以计算出暂降发生期间和暂降发生前距离阻抗的幅值和相角。为了便于分析暂降发生前后距离阻抗的变化趋势,把距离阻抗幅值的变化率和相角的增量做为判断
河北电力技术 2021年1期2021-03-31
- 基于电压相角差的发电机机端断路器非全相保护
差和基波零序电压相角差等新技术的GCB非全相保护[5-6]，少量产品已在现场应用。根据某大型水电站的实际运行经验发现，发电机在并网初期带小负荷运行或解列停机过程中发生GCB非全相故障时，实际呈现的电气量特性不完全满足以上几种保护判据，保护装置可能均存在拒动风险。本文结合两起GCB非全相故障的实际案例，分析多工况故障状态下发电机的电气特性，提出更优的保护动作判据。2 发电机不同运行工况下GCB非全相故障分析对于GCB非全相故障，通常采用对称分量法[7]对单机
水电站机电技术 2021年1期2021-02-26
- 基于电流相角差的主动配电网故障定位方法研究
息[10]的电流相角差值故障定位方法。该方法在电流相位差动保护的基础上[11]，分析了主动配电网的电流相角在故障时的变化特征，提出了基于电流相角差的故障区间定位方法，在该方法的基础上精确了判定阈值的设定公式。使其能够更加准确的进行故障定位，而不再发生误动和拒动的情况。1 电流相角差值变化分析我们对区段里的电路相角变换进行分析。我们在分析其故障特性的时候把主动配电网分成简单的双端无分支区间。如图1所示，就是其中一个区段两端的节点分别是m和n。初始负荷功率是从
制造业自动化 2020年9期2020-10-10
- 因子化框架下同位旋破缺效应对CP破缺的影响
CP破缺来自于弱相角和强相角，由于夸克味道的混合，Cabibbo-Kobayashi-Maskawa (CKM)矩阵为其提供了弱相角。但强相角来源于量子色动力学和其他机制，可以通过一些新的机制来改变强相角，从而改变CP破缺的数值，同位旋破缺的π0-η-η′混合可以提供新的强相角。基于这种考虑，本文在简单因子化框架下，研究了B→P(V)π0衰变过程中同位旋破缺效应对CP破缺的影响，为国际大型强子对撞机实验提供理论依据。1 计算与结果1.1 有效哈密顿量由算符
闽江学院学报 2020年2期2020-05-29
- 串并联型电阻分压器相角偏差的自校验方法
之间的电容引起的相角偏差的灵敏度。此外，瑞典计量院也提出了基于电容补偿的低相角偏差电阻分压器[5]。交流功率基准的建立，不仅需要测量电压、电流比例装置的比例误差，相角偏差也需要进行准确的校验[8～10]。一种常用的测量电阻分压器相角偏差的方法是步进法[11,12]，但对于高比例的电阻分压器，这种方法测量次数较多，累积误差较大，同时该方法也忽略了采样板卡两通道信号不一致引入的线性误差。为了实现建立宽频功率基准的需求，中国计量科学研究院提出了一种基于串并联结构
计量学报 2020年3期2020-04-30
- 基于自适应最优权重的交流接触器特征参数权重影响分析
头撞击速度、起弧相角、合闸相角、弹跳时间的提取原理提取相应特征参数,进行拟合;最后提出一种改进的自适应权重法计算特征参数权重,定义最优解,计算接近最优解的权重值,估计交流接触器特征参数权重影响。试验结果表明,本文提出的改进自适应权重能够较好地计算所用特征参数权重值,真实地反映交流接触器的工作状态,提高了交流接触器性能退化模型建立的准确度。1 交流接触器性能退化状态特征参数提取原理及计算过程主要计算流程如图1所示。本文主要提取机械特征参数中的动触头撞击速度和
电器与能效管理技术 2020年2期2020-04-01
- TMS320F28033 DSP的双向DAB变换器数字控制设计
换器，根据控制移相角数量和时序的不同，分为单移相（single phase shift，SPS）调制，双重移相调制（dual phase shift，DPS），扩展移相（extended phase shift，EPS）和三重移相（triple phase shift，TPS）调制[4]。欲使变换器工作在最优特性下，通常都需要使用控制自由度更高的三重移相调制。然而三重移相需要同时控制两个桥臂的内移相角及桥臂之间的外移相角，共三个变量，大大增加控制的复杂度和
电子技术与软件工程 2020年12期2020-02-04
- 初相角，怎样求
潘梅耘求初相角是高中数学学习中的一个重要知识点，也是一个难点，涉及求初相、相位、求三角函数解析式、分析图象性质、图象变化等问题.就“怎样求初相角”这个话题，本文与同学们进行一些交流.一、初相位（角）的概念错因 将两种情形的图象作出就知，后一情形对应的图象与前一情形对应的图象关于x轴对称，振幅周期完全一致，但走势却不同，结合题中图象知前一情形正确，后一情形是增解，应舍去（也可由函数的单调性舍解）.因此找点的坐标代入解析式确定φ的值时，应避开平衡位置上的点，而
新高考·高一数学 2019年4期2019-09-07
- 基于初值估算和潮流可控范围的UPFC潮流收敛特性研究
串联等效成电压源相角范围为0～2π，会使收敛性变差[13]。文献[12]根据UPFC控制目标对变量初始化，但是串联变流器电压相角初值的选取可能使得潮流收敛到实际不可行解。目前还未发现文献提出实用公式或经验值来选择UPFC变量初值。b. UPFC潮流目标不合理。考虑到电网安全和变流器容量有限，当受控线路潮流设置过大时，实际不能实现控制目标，潮流解发散，或者串联变流器电压超过允许上限。因此需要基于给定运行方式，确定潮流可调范围。文献[14-15]求解UPFC的
电力自动化设备 2018年12期2018-12-13
- 之字形自耦变压器移相角影响分析及Matlab仿真*
相应自耦变压器移相角进行优化[4-6]。在12脉波系统中传统隔离式变压器典型连接方式是原边绕组为三角型连接，副边每相有两个绕组，一个绕组为星形连接，另一个绕组三角连接。隔离式变压器采用这样的联结方式很难获得相同的阻抗，因此，可能导致输出电压不平衡的情况出现[7]。自耦变压器通过给整流桥供给两组相位相差一定角度，幅值相等的三相输出电压来减小相应低次谐波[8-10]。在减小输入侧电流谐波的同时，能给整流系统输出侧提供一个比较稳定的运行环境[11-13]，即降低
电测与仪表 2018年14期2018-08-30
- 特高压分布电容对电流差动保护的影响分析及对策
一种基于动作电流相角信息的解决措施。分析表明，线路内部发生单相接地故障时，动作电流的相角较于正常运行和外部故障时会顺时针转过一定的角度；而发生相间故障时，不同故障相的动作电流相角虽然转动方向不一致，但也会转过较大的角度。进而将相角信息与传统的动作逻辑相配合，可以很好地解决特高压分布电容对电流差动保护的影响。本文介绍了分布电容对电流差动保护影响的机理；阐述了利用动作电流相角信息解决分布电容引起电流差动保护误动的措施，并给出了新的综合电流差动保护动作逻辑；基于
电力自动化设备 2018年1期2018-05-18
- 电网电压下自动转换开关电磁机构动态特性及最佳合闸相角分析
态特性和最佳合闸相角的分析尤为重要．国内对双电源自动转换开关进行了一些研究，文献 [2]分析了继电器电磁机构的动态特性和热，利用电磁场和热场耦合的方法建模，通过有限元软件对电磁机构动态特性进行了仿真并且考虑了自身发热的影响，提高了仿真结果的准确度．文献 [3]利用ADAMS对直流断路器电磁机构动态分合特性进行了仿真分析，分析得到机械特性曲线，并与实验结果对比，验证了仿真结果的正确性．文献 [4]仿真分析了合闸相角对电动机全压直接起动电流最大峰值的影响，得出
河北工业大学学报 2017年6期2018-01-30
- 基于VSC的DCIPC在潮流调节中的应用
C的调制比M及移相角θ与线路潮流的关系，在此基础上提出间接电流控制策略以实现对VSC的调节控制，并进行仿真且验证在潮流调节方面研究的意义.1 IPC模型的建立1.1 IPC基本结构IPC每相包括两个相移环节，一组并联、独立移相单元的容性和感性支路，共四个可控单元，其单相电路结构如图1所示.图1中Us、Ur分别为IPC入口和出口的电压，δ为IPC入口、出口两侧电压相位角差，Xl、Xc分别为IPC电感、电容元件的等效感抗和容抗.图1 IPC的电路模型图2 VS
东北电力大学学报 2018年1期2018-01-26
- 配电网物理仿真系统柔性故障发生装置
触头弹跳和故障初相角不可控的不足，本文提出了基于柔性控制的故障发生装置设计思路。该装置经过零比较器检测物理仿真系统线电压相角，通过控制晶闸管开通时刻实现故障初相角的精确控制。利用晶闸管微秒级导通速度以及良好的动态性能，改善装置故障初相角控制精度并提高其模拟故障与实际故障的暂态拟合效果。配电网物理仿真系统的实物验证结果与PSCAD/EMTDC的等效仿真分析表明，该装置能够较好地保留故障发生过程的暂态特性，且具备较高的初相角控制精度。配电网；物理仿真；柔性控制
电气技术 2017年11期2017-12-06
- 基于直接磁链控制的并联逆变器下垂控制策略研究
方法，通过磁链-相角下垂实现功率的调节。之后，设计了一种改进的直接磁链控制器，基于直接磁链控制(DFC)原理实现了磁链相角和幅值的控制，取代了传统下垂控制中的多重反馈环路和PI调节器，具有控制简单，动态响应速度快，磁链脉动小等优点。最后，利用MATLAB/Simulink软件搭建了具有两个并联逆变器的简化微网模型用以验证设计的控制策略的有效性。仿真结果表明，所设计的控制策略具有良好的动态响应和静态稳定性，并且与传统的下垂控制方法相比，具有更小的频率偏差。微
华北电力大学学报(自然科学版) 2017年5期2017-11-09
- 基于傅里叶级数建模的双有源桥DC-DC变换器电流有效值分析
在超前桥引入内移相角的双重移相控制DPS（Dual Phase Shift）方式；文献［12-13］提出一种在超前桥和滞后桥同时引入相等内移相角的双重移相控制方式，在提高变换器控制自由度和控制灵活性的同时，优化变换器的无功功率。但这些文献只讨论了相应控制方式下超前桥无功功率（环流功率）的优化控制，并没有考虑优化超前桥功率特性时对变换器滞后桥功率特性的影响。文献［14-15］考虑直流侧电压不匹配情况，提出在超前桥引入内移相角的双重移相控制方式，优化电感电流应
电力自动化设备 2017年5期2017-05-22
- Prevention of aspiration of gastric contents during attempt in tracheal intubation in the semi-lateral and lateral positions
各个分量的幅值和相角,但FFT需要至少一个周期(0.02 s)才能得出计算结果,而三角函数神经网络只需要半个周期(0.01 s)就可以跟踪到相应的幅值和相角,将有助于电力系统的实时检测和快速保护。与FFT控制下的波形相比,三角函数神经网络能够快速地跟踪到实际电流信号的各个分量。4 Gebremedhn EG, Gebeyehu KD, Ayana HA, Oumer KE, Ayalew HN. Techniques of rapid sequence i
- 基于DFT的同步相量相角测量改进算法研究
DFT的同步相量相角测量改进算法研究唐晓艳(福州大学电气工程与自动化学院电气工程系，福建 福州 350116)目前同步相量的相角算法多采用离散傅里叶变换(discrete Fourier transform，DFT)，传统DFT算法在非工频情况下的计算精度和实时性不佳。本文分析非同步采样下DFT算法的相角误差，提出一种将2个数据窗的DFT结果进行旋转构造出具有相反相角动态误差分量的相量，以尽可能地削减相角测量的动态误差，最后再进行相角固定误差补偿的改进相角
电气开关 2016年6期2016-08-11
- 4个频率下不同生长等级国槐的电生理分析
电容、损耗系数和相角4个电学参数，对树木内在电生理学基础进行研究。结果表明，在0.1、1、10、100 kHz 4种频率下，随国槐苗木等级的增加，树体单位电容值越大，而单位阻抗值越小；在0.1、1、10 kHz频率下，3个生长等级国槐的单位电容值和阻抗值相互间差异显著（P0.05）；树体单位电容值的日变化与光合速率曲线基本吻合，单位电容和阻抗值能在一定程度上反映国槐的生理状态变化。关键词：国槐；电容；阻抗；损耗系数；相角；生理分析中图分类号： S718.4
江苏农业科学 2016年5期2016-07-23
- 基于频率恢复控制的逆变器主动同步策略研究
并网过程中频率和相角的精确快速控制是主动同步控制的难点。本文提出了一种适用于下垂控制的主动同步控制策略，该策略采用频率恢复控制方法使得并网逆变器工作频率固定为额定值，主动同步过程只需考虑幅值和相角同步，简化了控制策略，解决了采用传统下垂控制时频率和相角难以实现同时同步的问题。仿真和实验验证了该方法的有效性。下垂控制； 平滑切换； 主动同步控制； 频率恢复1 引言近年来，以可再生能源为基础的分布式发电技术发展迅速[1]，将分布式电源与电网相连实现并网发电是合
电工电能新技术 2016年6期2016-05-22
- 基于跟踪微分器的磁浮列车定位测速系统信号处理问题研究
位置传感器输出的相角信号影响不同。因此必须采用方法消除轨道接缝对位置检测产生的影响，解决定位测速系统的过接缝问题。目前，定位测速系统是在磁极相角处理单元(PRW)中采用自适应滤波及传感器冗余的方法解决这一问题[3-4]。但是由于自适应滤波方法需要大量的历史数据，计算复杂，对处理器的存储空间和运算能力具有较高要求，因此有必要提出新的方法更好的解决过接缝问题。针对上述问题，本文将研究应用跟踪微分器在PRW中解决传感器过大、小接缝的问题。1 基于同步牵引的磁浮列
铁道学报 2016年1期2016-05-08
- 基于混合量测的二次线性状态估计方法及其工程应用
坏数据辨识不准、相角参考点和成熟商用程序改动等多方面问题。提出了一种基于混合量测的二次线性状态估计方法。该方法在传统非线性状态估计收敛后，利用其结果中的各节点电压幅值及相角估计值和PMU相量量测再进行二次线性状态估计计算，有效解决了上述问题。最后结合电网实例验证了该方法的有效性。状态估计；PMU量测；坏数据处理；计算权值；相角参考点0 引言状态估计是电网调度自动化系统的基础应用，其主要功能是从含有误差的电力系统实时数据中获得系统状态信息的最佳估计值[1-2
电力系统保护与控制 2016年13期2016-04-11
- 过移相和欠移相对12脉波整流系统的影响及抑制措施
。在图1中，当移相角β大于15°时，称变压器工作于过移相状态；当移相角β小于15°时，称变压器工作于欠移相状态。下面分析过移相和欠移相产生的原因。图1 三角形联结自耦变压器的电气量间的关系Fig.1 Relationship among electrical variables of delta-connected autotransformer图2所示为三角形联结自耦变压器绕组结构图。图2中，Np和Nq分别为原边绕组和副边绕组匝数。自耦变压器原边绕组和副
电力自动化设备 2015年1期2015-09-19
- 云同步工频电压波形初相角对比系统的研究
步工频电压波形初相角对比系统的研究温丽娜1吴忠2蓝道林2巫水萍2（1. 鞍山恒泰电气有限公司 2. 国网浙江省电力公司衢州供电公司）本文介绍了云同步工频电压波形初相角对比设备的功能和组成，它由手持主机、六接触点采集器和六个矩阵天线等配件组成。此外，还对其设计思路和原理进行了详细的阐述。初相角；比对；云同步1 国内工频电压波形初相角对比技术研究水平的现状和发展趋势在现阶段的合环并网过程中，确认电力电缆或架空线的相位、相序是一道必不可少的工序，这是因为许多线路
电气技术与经济 2015年5期2015-08-17
- 10kV交流架空配电线路电场计算分析
最大场强及对应的相角建立二维交变电场计算有限元模型[10]，给A 相导线施加激励的幅值为8.164kV，相角为0°，作为参考角度。B 和C 激励幅值和A 相一样，相角依次滞后120°。通过有限元软件计算，可以得到各导线表面的最大场强Emax，及最大场强是导线对应的相位角，具体计算结果见表1。表1 各种排列方式下各相导线表面最大电场及对应相角 从表1的数据可以看出：1）每相导线表面的最大场强出现在此导线电压到达峰值的时刻。2）单回线路边相最大场强小于中间相的
电气技术 2015年6期2015-05-27
- 特高压及超高压同塔输电线路相角差的分析计算
高压同塔输电线路相角差的分析计算吴庆华，张光翔，陈宏明，马进霞，李 悝 (中南电力设计院，湖北 武汉 430071)相角差是1 000 kV/500 kV同塔混压线路设计要考虑的众多因素中的一个，必须对此研究。通过建立合适的模型可以对影响相角差的因素进行分析计算。计算结果表明，系统潮流和线路长度是主要原因。在满负荷条件下，变压器的影响在5°左右，300 km线路的相角差在5°左右。特高压超高压同塔输电线路设计计算条件建议可按相角差10°考虑最大影响。多回路
四川电力技术 2015年2期2015-04-18
- 基于相角差的隔膜泵同步控制系统设计
本文提出一种基于相角差的隔膜泵同步控制系统，该同步控制系统能够自动根据各泵的运行速度与最佳相角进行协调，从而达到隔膜泵组稳定同步运行的目的。2.控制系统的设计要求系统设计为4台三缸单作用隔膜泵同步运行，隔膜泵的轴功率为347Kw，隔膜泵的额定冲次为48次/分钟，选择电机为变频电机，电机参数为：额定电压380V，额定功率355Kw，工频转速970rpm，额定电流680A。系统采用触摸屏控制，所驱动的隔膜泵数量为4台，单泵流量为75m3/h的电机转速设计值为9
电子世界 2014年7期2014-03-16
- 氧化锌避雷器抗相间、空间干扰带电测试研究
持续电流和电压的相角∂，默认其幅值不变，对阻性电流IR的影响如下表所示。表1 ∂变化对阻性电流的影响根据表1分析，当相角∂改变1.5°左右时，阻性电流的变化就超过20%，可见，相角差∂对阻性电流的影响起主导作用，因此准确测量持续电流的幅值和相角是最关键的。现场布置的避雷器大都呈三相 “一”字排列，当不考虑避雷器相间的电容干扰及周围带电体对其的影响时，避雷器在幅值相同相位互差120°的三相电压UA、UB、UC的作用下，流过各相接地极的持续电流 IA、IB、I
云南电力技术 2014年6期2014-03-16
- 同期捕捉算法的改进及实现
侧电压幅值相等；相角差为零。压差和频差的存在将导致并网瞬间，并列点两侧出现一定的无功功率和有功功率的交换。电网和发电设备一般都具有承受一定功率交换的能力。相对而言，相角差的存在会给断路器两侧带来更多的伤害，严重时会诱发次同步谐振。在实际并列操作中，只要并列合闸时冲击电流较小，不危及电气设备，压差和频差允许有一定的偏差，相角差要尽可能接近零。因此，应确保同期捕捉算法在相角差为零时完成并网。机组同期在压差和频差不满足要求时，要对电压、频率进行调节，一般采用PI
电力自动化设备 2013年9期2013-10-24
- 基于多级模糊综合评定法的交流接触器最佳合闸相角的确定
流接触器最佳合闸相角的确定杨怡君1，2，苏秀苹1，黄绍伟3，李俊峰1，4（1.河北工业大学电磁场与电器可靠性省部共建重点实验室，天津300130；2.河北工程大学信息与电气工程学院，河北邯郸056038；3.山东大学控制科学与工程学院，济南250100；4.邯郸学院物理与电气工程系，河北邯郸056001）采用二级模糊综合评判技术确定交流接触器的最佳合闸相角.首先利用正交试验建立了CJ20-25型交流接触器21个动态特征参数的原始数据库，然后按照二级模糊综合
天津工业大学学报 2013年6期2013-07-07
- 一种应用软件和硬件测频相结合技术的新型准同期装置
靠、快速的特点。相角差和频率差的准确计算是保证可靠并网的关键因素。硬件测频、测相角具有程序简单、在电网中没有干扰情况下测量精度高的优点，但在干扰较大情况下测量误差较大，会直接影响并网质量。软件测频相对于硬件测频而言，程序工作量较大，在电网中没有干扰情况下测量精度不如硬件高，但是在有干扰情况下测量精度优于硬件，而且干扰越强优势表现越明显。目前在微机自动准同期装置中普遍只采用硬件测量频率和相角差的方法。当今电力系统污染日益严重，如何在谐波、噪声干扰条件下保证高
电子世界 2013年2期2013-04-23
- 环氧/氟碳复合涂层失效过程的电化学阻抗谱研究
境中阻抗中频区的相角,尤其是10 Hz频率的相角,与涂层的低频阻抗值变化趋势非常接近.由于中频区的相角可以快速测量,因此可以作为在工程现场定性评价涂层保护性能的参数.氟碳涂层;电化学阻抗谱;性能;失效;快速评价;相角1 IntroductionCoatings are widely used in various applications.To maintain good coating performance,it is very important t
物理化学学报 2012年5期2012-11-30
- 微电子相敏轨道电路开通使用中应注意的问题
电子接收器的理想相角是轨道电源的相位迟后局部电源相位90°。现场使用微电子相敏接收器的轨道电源的相角大都不是理想相角(－90°)，有的轨道电路接收器的轨道电源相角大于－90°，可能达到－110°;出现较多的是轨道电路接收器的轨道电源相角小于－90°，可能小到－50°。在这种情况下接收器可能不正常工作，必须调整轨道电路接收器的轨道电源的相角，使之轨道电源的相角接近理想相角。微电子相敏轨道电路接收器在轨道电源为理想相角的情况下，接收灵敏度最小，为12.5 V±
山西建筑 2012年14期2012-11-05
- 微电网带负荷并网的平滑切换条件及控制策略
具体给出电压差、相角差和频率差三者对并网造成冲击的比较分析。因此，本文研究的重点是以微电网孤岛运行时采用v/f控制为研究对象，建立仿真模型，通过仿真分别验证了微电网的并网所需满足的最佳并网条件，同时对电压差、频率差和相角差因素对并网造成的影响进行比较，得出其中对并网切换动态过程影响大小的相对关系，提出相应的控制方法和策略，实现微电网自动根据大电网的条件调节微电网内部的电压和频率，并在合适的相位下进行并网。最后通过仿真验证所提出的平滑切换控制方法和策略的有效
黑龙江电力 2012年1期2012-10-11
- 水轮发电机并网装置通讯与测控软件的开发
针对发电机并网时相角差 0°～180°的工况进行试验，而发电机侧并到网侧是由上位计算机基于图形化编程语言 LabVIEW 编写的通讯与测控软件发出设置、控制、监控以及数据处理等各种命令包给并网装置及并网装置接收到命令包后协同工作实现的。首先，由水轮发电机电磁模型测控系统调节发电机侧到额定电压与额定转速（频率）；然后，由上位计算机测控软件遵循 UDP通信协议发送启动命令包启动并网装置。并网装置不仅对发电机侧与网侧进行电压与频率测量，而且对发电机侧的电压与频率
大电机技术 2012年5期2012-06-03
- PID参数整定对被控系统相对稳定性的影响研究
的目标，如合适的相角裕量或增益裕量，而对被控系统的阶跃响应不予研究。3 相对稳定性的判定频率域内表征控制系统稳定性裕量的一种性能指标。度量系统稳定裕量的特征量有相角裕量和增益裕量。对于闭环控制系统，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根据系统的开环频率响应特性来确定。在论文中只介绍采用波特图判断系统的频率特性。根据开环频率响应的波德图确定相角裕量和增益裕量。波德图是频率响应的另一种常用表达方式。画出系统开环频率响应的波德图(图2)，图中L是对数幅值曲线，ψ是相角
制造业自动化 2010年10期2010-08-23
- 基于DSP的船舶电站自动准同期装置研究
算法预报同期合闸相角易受干扰的缺点，采用最小二乘曲线拟合准确预报同期合闸点，提高了预报的精度，且算法具有极强的抗干扰性，使并车过程安全、可靠、快速，具有一定的实用价值。2 同期并车装置基本原理发电机并网的同期条件保证了发电机投入到电网运行时，冲击电流比较小，减小系统对发电机组的冲击，并迅速进入同步运行状态，减小对电力系统的扰动。在实际并列操作中，并列的实际条件允许有一定的偏差。我们称之为准同期条件。发电机实际并网时的准同期条件是：(1) 并列断路器两侧电源
船电技术 2010年5期2010-07-25