奥氏体
- 钒含量对时速350 km高铁制动盘用Cr-Mo-V钢奥氏体晶粒长大的影响
键手段[8]。奥氏体晶粒大小会直接影响过冷奥氏体组织转变后产物的强韧性[9],回火马氏体晶粒尺寸和原奥氏体晶粒尺寸具有较强的正相关性,而回火马氏体组织强度与回火马氏体板条束的大小息息相关,回火马氏体晶粒尺寸越小,组织的强韧性会更好[10]。奥氏体化温度和时间会直接影响奥氏体晶粒尺寸及析出相粒子的分布状况,控制奥氏体晶粒至合适的尺寸能直接提升回火马氏体钢的强韧性。因此,研究合适的奥氏体化温度及时间对改善制动盘钢的组织性能具有重要意义。Cr-Mo-V系制动盘钢
金属热处理 2023年9期2023-10-11
- 轧制预变形和奥氏体化温度对贝氏体钢显微组织与拉伸性能的影响
体铁素体和残余奥氏体组成,而残余奥氏体含量、存在形式和分布状态会对钢的力学性能产生显著影响[4-5]。目前,超细贝氏体钢的研究主要集中在化学成分、变形温度、应力状态和热处理工艺等对残余奥氏体形态和数量的影响上,且已证实适当的化学成分和工艺优化可以得到适当含量的残余奥氏体,避免先共析铁素体和碳化物等的形成。但是钢在塑性变形作用下会产生相变诱导塑性效应,诱发残余奥氏体向马氏体转变。如何从预变形角度来调控残余奥氏体形态和数量将是值得研究的课题,但目前有关这方面的
机械工程材料 2023年7期2023-09-12
- 逆相变退火时间对5%Mn冷轧中锰钢显微组织和力学性能的影响
素体、马氏体和奥氏体)、亚稳(残留奥氏体的形成及合金的固溶强化)、多尺寸(对晶粒尺寸、板条宽度和层错等微观组织的调控)的M3组织”调控[2-3]。本研究工作以0.13%C-5%Mn低碳中锰钢冷轧板为研究对象,基于团队前期成果[4-7],进一步对不同时间逆相变退火后的组织以及力学性能进行分析,为试制出综合力学性能优异的第三代汽车用钢提供参考。1 试验材料及方法试验钢的化学成分如表1所示。冶炼设备为50 kg真空冶炼炉,熔化后的钢液在真空炉内直接浇注。铸锭取出
金属热处理 2023年6期2023-07-26
- 高碳铬轴承钢的奥氏体晶粒度及其控制
时，初始形成的奥氏体晶粒在所有钢中都是很细的。随着加热速度的增加和奥氏体形成温度的提高，形核率和生长速度同时增大，但形核率增加相对较快，因此初始奥氏体晶粒将变得更细。如果在奥氏体区进一步加热，初始奥氏体晶粒便要长大。在一般加热速度下，加热温度越高、保温时间越长，最后形成的奥氏体晶粒也越大。实际上，在相同的加热条件下，化学成分不同或化学成分相同但冶炼工艺不同的钢，奥氏体晶粒长大倾向也不同，在高碳铬轴承钢中，未溶的、处于晶界上高度弥散的碳化物和氮化铝质点对奥氏
金属热处理 2023年1期2023-03-22
- 基于渗碳体调控低合金钢中块状逆变奥氏体与奥氏体晶粒尺寸
体为起始组织的奥氏体逆相变过程中有两种形貌与晶体学不同的逆变奥氏体生成：针状与块状奥氏体[7-27].针状奥氏体一般在马氏体板条（Lath）或板条块、亚板条块（Block/Subblock）界上形核[7-12,15-17]，并沿板条长度方向生长.针状奥氏体与原奥氏体（马氏体基体之母相）取向相近，其与周围马氏体基体均保持近K-S（Kurdjumov-Sachs）取向关系[11-12,15,18,21]，是引起奥氏体晶粒遗传效应的主要原因；而块状奥氏体一般沿原
工程科学学报 2023年6期2023-03-13
- 奥氏体化温度对超强耐热齿轮轴承钢显微组织和强韧性的影响
，渗层存在残余奥氏体软区，钢的渗碳工艺性能有待进一步改善。美国QuesTek公司研制了Ferrium C61，C64，C69系列高钴高合金沉淀硬化型渗碳钢[6-7]，其中C61钢渗碳后表层硬度60～62HRC，心部抗拉强度1655 MPa，屈服强度1552 MPa，断裂韧度143 MPa·m1/2，目前已应用于CH-47直升机的旋翼轴[8]，但C61钢渗碳层硬度较低，不利于接触疲劳性能和耐磨性的提高。C69钢渗碳层硬度可达65～67HRC，具有较好的接触疲
材料工程 2023年2期2023-02-22
- Cr13Ni4Mo钢逆转变奥氏体的形成及其对性能的影响
马氏体和逆转变奥氏体组成。逆转变奥氏体具有提高塑韧性的作用[1]。随着水电装备向大型化、高品质化的发展，现有水轮机用低碳马氏体不锈钢还不能满足服役性能要求，弄清Cr13Ni4Mo钢逆转变奥氏体的形成规律、组织特性及对力学性能的影响，对提高其服役性能起至关重要作用。逆转变奥氏体最初在瑞典人发表的关于Ni4钢的专利中提出[2]。马氏体钢在Ac1温度以上回火，在原始奥氏体晶界附近或马氏体板条之间，马氏体转变形成弥散分布的块状或片状逆转变奥氏体[3]。研究发现，逆
金属热处理 2023年1期2023-02-15
- 临界退火冷却方式对含铌中锰钢奥氏体稳定性和力学性能的影响
一般为铁素体+奥氏体或铁素体+奥氏体+马氏体[4-5]。退火时间和温度是当前中锰钢热处理工艺中关注和研究较多的关键参数，但少有对临界退火冷却方式(水冷和空冷)的研究。在较高Mn含量的中锰钢中，高Mn含量导致的强奥氏体热稳定性造成冷却过程中奥氏体含量变化不大[6]；虽然降低Mn含量不利于中锰钢延展性的提高，但是低合金含量会降低生产工艺难度[7-9]。因此，低Mn含量会使中锰钢具有更高的产业化潜力。但是，低Mn含量的中锰钢组织和性能会受到退火冷却方式的影响[1
金属热处理 2022年11期2022-11-29
- 真空低压渗碳对304与316L奥氏体不锈钢 组织和性能的影响
110870)奥氏体不锈钢具有良好的耐蚀性、耐热性和加工性能，被广泛应用于航空航天、医疗卫生、机械化工等领域。但因奥氏体不锈钢表面硬度低、耐磨性较差，严重缩小了其应用范围。目前奥氏体不锈钢的表面强化技术主要以渗碳[1-4]、渗氮[5-8]和氮碳共渗[9-11]为主。在渗碳或氮过程的开始阶段，奥氏体不锈钢表面与炉内气氛碳或氮势相差较大，导致活性碳或氮原子首先吸附到金属表面，然后向心部扩散并固溶到奥氏体晶格间隙中，形成过饱和固溶体，即膨胀奥氏体(γc)，产生固
金属热处理 2022年9期2022-10-21
- 奥氏体化过程对Cr14Mo4V高温轴承钢微观组织的影响
化物及少量残留奥氏体[4]。其中，大量碳化物的存在为其提供了优异的高温硬度、耐磨性。对金属材料而言，热处理过程是决定其最终性能的关键步骤[5-6]。Cr14Mo4V高温轴承钢热处理主要包括淬火、冷处理及回火3个过程。其中，淬火过程作为最终热处理的第1步，由加热、保温和冷却3部分组成。保温过程中奥氏体化参数是决定碳化物溶解程度、基体固溶度及晶粒大小等微观组织的关键因素[7-8]。因此，研究奥氏体化过程对Cr14Mo4V高温轴承钢微观组织的影响，对其热处理工艺
金属热处理 2022年8期2022-09-05
- 回炉奥氏体化次数对22MnB5铝硅镀层钢板组织性能的影响
0℃的炉内进行奥氏体化3-10分钟，然后迅速转移到模具中同时进行成型和淬火，最终获得拉伸强度大于1500MPa的全马氏体组织结构件[8]。对于铝硅镀层的热冲压钢，在冲压过程中往往会因为机械故障导致炉内其余料片加热时间过长，造成材料报废。查阅资料，已有学者做过大量关于热处理工艺对铝硅镀层热冲压钢组织性能影响的研究。但是对于铝硅镀层热冲压钢在冲压过程中发生机械故障时，炉内的料片迅速取出是否可回炉奥氏体化再利用还未有学者做过细致研究。因此，本文主要针对上述存在的
武汉工程职业技术学院学报 2022年2期2022-07-04
- 20CrMo钢不同速率分段加热奥氏体化
下温度渗碳时，奥氏体晶粒较细。本文研究了20CrMo钢中铁素体和珠光体转变为奥氏体的过程，分析了以不同速率加热时奥氏体的形成温度，并结合J-M-A方程预测了奥氏体形成温度。1 试验材料及方法试验材料为20CrMo钢连铸坯，其化学成分如表1所示。表1 试验用20CrMo钢的化学成分（质量分数）Table 1 Chemical composition of the 20CrMo steel for testing （mass fraction） %采用DIL
上海金属 2022年3期2022-06-01
- 奥氏体化温度对贝氏体钢等温转变及力学性能的影响
温度、应力以及奥氏体变形、奥氏体化温度等[1-7]。合金元素如Cr、Ni、Si、Mn、Mo、Al等都能降低贝氏体转变的起始温度，Co、Al可加速贝氏体相变，Ni原子因对溶质的拖曳效应而起到抑制贝氏体相变的作用[8-9]。Girault等[10]认为贝氏体相变动力学取决于相变温度。转变温度越低，过冷度越大，驱动力较大，但温度越低，碳的扩散就越困难，即贝氏体相变动力学曲线呈S型[11]。Hase等[12]的研究表明在贝氏体相变时施加200 MPa压应力会导致B
金属热处理 2022年4期2022-04-19
- 中锰钢ART工艺C、Mn元素配分的热力学研究
工作。在逆转变奥氏体(Austenite reverted transformation，ART)退火过程中，为实现奥氏体稳定性和奥氏体中C、Mn的富集，需要增加退火时间，导致中锰钢的制备周期延长和生产成本增加[1-3]。这就需要对中锰钢ART工艺中合金元素配分的规律进行深入研究，试图寻求退火温度和保温时间最佳的组合，而通过奥氏体逆相变过程的热力学计算，可高效地获得试验研究所需的逆相变退火工艺参数配置，节省时间、节约成本、缩短试验流程。Speer等[4]最
金属热处理 2022年3期2022-04-09
- 提高Cr-Ni-Mo-Ti马氏体时效不锈钢超低温韧性的固溶处理工艺
04、316等奥氏体不锈钢由于具有优异的超低温(≤77 K)韧性和抗蚀性而被广泛使用在低温储运装备上，但由于其200～300 MPa较低的屈服强度使其应用受到较大限制[1-2]，因此具有更高强度并能通过控制一定量的奥氏体/马氏体复相组织获得较高低温冲击性能的马氏体时效不锈钢受到广泛的关注[3]，然而，许多学者通过调整热处理工艺控制残留奥氏体/逆转变奥氏体含量来改善超低温韧性的同时，不能保证较好的强韧性配合。08Cr15NiCu2Ti马氏体沉淀硬化不锈钢固溶
金属热处理 2022年1期2022-03-15
- 奥氏体化温度对合金工具钢组织和扭转性能的影响
碳合金工具钢的奥氏体化温度对其组织和扭转性能的影响。1 试验材料及方法试验用钢的生产流程为150 t电炉冶炼→精炼→真空处理→连铸→开坯→轧制成φ8 mm盘条→退火→拉拔成φ7 mm圆棒→调质处理。试验用钢的化学成分如表1所示。表1 试验用钢的化学成分(质量分数)Table 1 Chemical composition of the investigated steel (mass fraction) %钢的球化退火工艺见表2，退火组织如图1所示。图1表明
上海金属 2021年6期2021-12-02
- 奥氏体化工艺对30Cr13钢淬火后的组织和硬度的影响
高温淬火加热时奥氏体中能固溶更多的合金元素，生产的刀具硬度高且耐蚀性好［7-8］，但热处理畸变较大。本文研究了某刀具企业产品用30Cr13钢的奥氏体化温度和时间对其淬火后组织和硬度的影响，以期优化30Cr13钢产品的热处理工艺，在保证产品性能的前提下，降低生产成本，提高产品竞争力。1 试验材料与方法试验材料为2 mm厚的30Cr13冷轧钢卷，其化学成分见表1。试样尺寸为10 mm×5 mm×2 mm。表1 试验用30Cr13钢的化学成分（质量分数）Tabl
上海金属 2021年5期2021-09-25
- Cr-Ni-Co-Mo马氏体时效不锈钢超低温韧性的研究
Ni10Ti等奥氏体不锈钢，但室温屈服强度仅约250 MPa，随后使用的07Cr16Ni6等半奥氏体不锈钢，虽然抗拉强度接近1200 MPa，但其网状碳化物的出现使其尺寸不超过60 mm，因此，马氏体时效不锈钢成为超低温工程用钢的重要发展方向。研究表明在马氏体时效不锈钢内形成一定量的奥氏体即可大幅提高超低温韧性[1]，其方法之一是将马氏体时效不锈钢在奥氏体化后冷却到Ms～Mf之间，随后迅速升温到350～500℃使未转变的奥氏体稳定化，最终得到稳定的残留奥氏
大型铸锻件 2020年5期2020-09-15
- Q&PB工艺对钢的组织演变及显微硬度的影响
定量稳定的残余奥氏体和马氏体[2-3]，显示了较高的强度和良好的塑性及韧性[4-6]。Q&P[8]工艺主要包括奥氏体化、淬火到Ms-Mf温度、配分阶段和最终淬火到室温4个步骤，配分温度不高于Ms点可以避免贝氏体组织的形成，在配分阶段，碳元素从过饱和的马氏体扩散到贫碳的奥氏体组织，奥氏体富碳从而在最终的淬火过程中保留下来。Q&PB（Quenching and Partitioning in bainite zone）[7-9]工艺采用较高的淬火温度，在配分开
科技视界 2020年24期2020-08-26
- 卷取温度和退火工艺对热轧中锰钢组织和力学性能的影响
特点在于：残留奥氏体在形变过程中会转变为马氏体，产生的TRIP(transformation induced plasticity)效应能改善钢的强度和塑性[4]。已有研究表明:富含碳、锰的残留奥氏体具有较高的化学稳定性，细小的片条状残留奥氏体具有较高的机械稳定性，适量且稳定性良好的残留奥氏体在形变过程中将产生TRIP效应，显著提高钢的力学性能[5-9]，并改善材料的成形性能和疲劳性能[10-11]。本文研究了模拟的卷取温度和退火工艺对热轧中锰钢组织和力学
上海金属 2020年4期2020-08-25
- 铌微合金化对1000 MPa级QP钢组织和性能的影响
间距变小，残余奥氏体尺寸也细小，弥散分布；随配分时间的增加，两种Q&P钢的残余奥氏体中平均碳含量相近，残余奥氏体分数均呈先增加后减少的趋势，抗拉强度均下降；含Nb的QP钢残余奥氏体分数较高，配分时间为10 s时，残余奥氏体含量达到最大值为14.2%，强塑积可达到25500 MPa·%。近年来，为降低能源消耗，节约原材料以及保护环境，第三代先进高强钢一直是各钢铁企业研发的重点。第三代高强钢主要目的获得强度和延展性的优异组合，获得较高的强塑积。在降低总重量同时
金属世界 2019年5期2019-10-31
- 亚稳态奥氏体不锈钢紧固件的承载性能研究
苛化的趋势下，奥氏体不锈钢紧固件作为低温容器[1]中的重要制作材料，奥氏体还具有很好的低温冲击韧性使其成为低温工况下比较理想的使用材料。但是由于奥氏体不锈钢的屈服强度和抗压强度比值较低，在一定安全系数的前提下其应力值会比较小，经过这样设计出来的压力容器壁厚通常较大，导致材料的实际承载能力较低，并且还会导致压力容器的重量加大、材料浪费等情况。因此，对奥氏体不锈钢紧固件承载性能的研究十分有必要。为保证亚稳态奥氏体不锈钢紧固件具有良好的承载性能，从奥氏体不锈钢紧
中国金属通报 2019年7期2019-08-13
- 奥氏体化温度对V微合金中碳钢淬透性与力学性能的影响
主要取决于过冷奥氏体的稳定性。除合金元素钴之外，绝大多数的合金元素固溶于奥氏体中都会使C曲线右移，降低临界冷却速度，从而提高淬透性[4]。合金化处理有利于钢的淬透性，但是，大量添加合金元素也会造成生产成本的提高。因此，对调质钢进行微合金化处理来提高淬透性成为了材料科学工作者的重要研究内容[5-6]。钒在微合金钢中的固溶温度低且溶解度大[7-8]，是微合金化技术中强化效果最明显的元素之一。研究表明，在钢中添加0.10%的钒，其强度增加约为200 MPa[9]
燕山大学学报 2019年3期2019-07-08
- 两相区淬火对7Ni钢微观组织和力学性能的影响
韧性来源于逆转奥氏体的净化基体作用、钝化裂纹尖端扩展作用和局部相变诱发塑性作用[8]，而QLT工艺中两相区淬火对逆转奥氏体形态、分布和稳定性有着至关重要的影响[9-10]；因此，研究两相区淬火工艺对7Ni钢组织与性能的影响，掌握逆转奥氏体在QLT工艺过程中的转变规律，对国内钢厂开发低成本LNG储罐用钢具有一定的技术指导意义。本研究提出一种Ni含量为7.07%的LNG储罐用钢(以下简称7Ni钢)，利用室温拉伸、低温冲击、X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM
材料工程 2018年8期2018-08-20
- 热处理工艺对04Cr13Ni8Mo2Al钢逆变奥氏体含量的影响
程中都存在逆变奥氏体[3-5]。逆变奥氏体是可以在力或高温作用下发生相变的亚稳定相，会影响零部件在制造与使用过程中的尺寸稳定性[6]。程志伟等[1]通过X射线衍射仪(XRD)及透射电镜(TEM)对时效温度与PH13-8Mo钢中逆变奥氏体含量间的关系进行了定性分析。张良等[7]研究了510～595 ℃时效处理后，PH13-8Mo高强不锈钢中逆变奥氏体的含量，并分析了逆变奥氏体对其韧性的影响。刘天琦等[8]研究了时效温度从室温升高到625 ℃时，0Cr13Ni
机械工程材料 2018年7期2018-07-27
- Dynamic mechanical behaviors of high-nitrogen austenitic stainless steel under high temperature and its constitutive model
1 实验用高氮奥氏体不锈钢的主要化学成分Table 1 Chemical composition of the as-received high-nitrogen austenitic stainless steel1.2 TestsQuasi-static tensile tests were performed on a material test system (MTS) at deformation rates of 0.5, 2, 5, 20,
爆炸与冲击 2018年4期2018-07-04
- 控制轴承零件残留奥氏体含量的热处理工艺
火马氏体、残留奥氏体及均匀分布的细小碳化物组成。GCr15钢制轴承零件中残留奥氏体含量一般为15%左右，而GCr15SiMn钢制轴承零件中残留奥氏体含量一般超过20%。残留奥氏体是亚稳定相，较高的残留奥氏体含量会导致工件在使用过程中尺寸发生变化、精度降低，极大地缩短轴承的使用寿命。随着用户对产品质量的要求越来越高，很多轴承厂家不仅对组织硬度等指标严格要求，对其残留奥氏体含量也作出严格控制，国外轴承厂家对这方面要求尤为严格，一般要求残留奥氏体含量在3%以下。
金属加工(热加工) 2018年4期2018-04-26
- 05Cr17Ni4Cu4Nb钢时效处理过程及变形过程对逆变奥氏体体积分数的影响
变形过程对逆变奥氏体体积分数的影响李兴东，王丽艳,李宇峰(哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，哈尔滨 150046)利用快速相变仪、X射线应力分析仪、MTS材料试验机等设备，对经不同温度时效处理的05Cr17Ni4Cu4Nb试样测量逆变奥氏体体积分数，分析605 ℃时效处理时不同保温时间下逆变奥氏体体积分数的变化，研究拉伸变形情况下逆变奥氏体体积分数变化情况.结果表明：在未超过材料Ac1情况下，逆变奥氏体体积分数随着时效温度的升高而增加，超过Ac1情况下，时效处理
动力工程学报 2017年1期2017-02-08
- Ghosts in the shell: identif i cation of microglia in the human central nervous system by P2Y12 receptor
.500%时,奥氏体相逐渐增大,枝晶状奥氏体主干逐渐吞并枝干,奥氏体形貌从小块状或枝晶状变成了大的块状或粒状相连的状态,奥氏体轮廓更加圆润.Importantly, compared to other commonly used microglial markers like IBA1, CD68 or MHCII, the P2Y12 receptor was absent onmeningeal macrophages or perivascular
中国神经再生研究（英文版） 2017年4期2017-01-12
- 低碳硅锰钢I&Q&P处理中C，Mn元素配分综合作用
、双相区保温+奥氏体化+盐浴配分(I&Q&P)和奥氏体化+盐浴配分(Q&P)工艺中的C，Mn元素配分行为及对残余奥氏体的综合作用。结果表明：经I&Q工艺处理后，得到马氏体、铁素体加少量残余奥氏体混合组织，C，Mn在马氏体中出现了富集，并且C富集程度高于Mn；经I&Q&P工艺处理后，C，Mn在板条马氏体中呈现不均匀分布，C的局部富集现象更明显，按C，Mn含量的不同，马氏体可分为“高C高Mn”、“高C低Mn”和“低C低Mn”3种；相比较Q&P工艺中只有C配分作
材料工程 2016年4期2016-09-14
- 奥氏体不锈钢晶粒细化对形变机制和力学性能的影响
30081)奥氏体不锈钢晶粒细化对形变机制和力学性能的影响万响亮1,2，李光强2,3，周博文2，马江华1(1 武汉科技大学 钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室，武汉 430081；2省部共建耐火材料与冶金国家重点实验室,武汉 430081；3 高性能钢铁材料及其应用湖北省协同创新中心,武汉430081)利用相逆转变原理采用冷变形使得亚稳奥氏体转变为形变马氏体，采用不同温度和时间退火分别获得纳米晶/超细晶和粗晶奥氏体不锈钢。通过拉伸实验得到不同晶粒
材料工程 2016年8期2016-09-02
- 热输入对2205双相不锈钢MIG焊接接头组织及力学性能的影响
重结晶区中带状奥氏体边缘起伏随热输入的增大逐渐增强，宽度逐渐增大；焊缝中心的奥氏体大多为等轴状的块状奥氏体，而靠近熔合线则主要为魏氏奥氏体，随着热输入的增大，魏氏奥氏体逐渐减少，而块状奥氏体逐渐增多；随着热输入的增大，焊接接头的抗拉、屈服强度均有轻微降低，而断后延伸率略有升高；焊接接头的显微硬度从母材到焊缝金属先升高后降低，热影响区的显微硬度最高，硬度的变化与焊接接头各区域中奥氏体体积分数有关，随着热输入的增大，各区域中奥氏体体积分数逐渐升高，显微硬度则相
材料与冶金学报 2016年2期2016-09-01
- 奥氏体不锈钢压力容器的应变强化技术
066206）奥氏体不锈钢压力容器的应变强化技术赵子艳（哈尔滨电气股份有限公司，秦皇岛 066206）奥氏体不锈钢材料本身具有良好的韧性，但它的屈服强度比较低，而应变强化技术能够显著提升奥氏体不锈钢材料的屈服强度，节约材料。奥氏体不锈钢压力容器的应变强化具有两种不同的模式：常温应变强化模式和低温应变强化模式。本文通过对应变强化基本原理的介绍，对奥氏体不锈钢压力容器的应变强化技术进行分析探讨。奥氏体不锈钢压力容器应变强化技术引言21世纪以来，我国的不锈钢产量
现代制造技术与装备 2016年6期2016-02-23
- Cr-Ni焊接金属中残余奥氏体在低温下的热稳定性
焊接金属中残余奥氏体在低温下的热稳定性在980MPa级以上高强度钢的焊接中，经常遇到冷裂纹和低韧度的问题。冷裂纹主要由氢引起，为防止氢脆，通常采用预先和后置热处理。已经开发出高强度、高韧度且无需前、后热处理的无冷裂纹Cr-Ni焊接材料。这种材料为马氏体与残余奥氏体的复合组织，残余奥氏体可以捕获氢，因此要求保留一定量的残余奥氏体。已经证实，残余奥氏体的热稳定性随温度下降而降低。如果由于温度下降而使残余奥氏体完全转变为马氏体，或者残余奥氏体的量下降到某一极低值
汽车文摘 2015年6期2015-12-12
- 部分奥氏体化和完全奥氏体化铁素体／马氏体双相钢的CCT曲线
大多是根据完全奥氏体化CCT曲线制定［10］，但由于热镀锌双相钢的双相组织是通过两相区退火后快冷形成的，因此完全奥氏体化CCT曲线并不能为热镀锌双相钢热处理工艺的制定提供精确的依据，部分奥氏体化情况下获得的CCT曲线才符合热镀锌双相钢的生产实际［11］。由于加热温度不同，部分奥氏体化情况下所获得的CCT曲线以及相变规律都与完全奥氏化下获得的存在一定差异。目前关于冷轧热镀锌双相钢的研究，大多是基于组织性能、轧制工艺、热处理工艺、马氏体相变过程等方面进行的［1
机械工程材料 2015年5期2015-12-11
- SAF2507模拟焊接热影响区的组织转变行为
和多次热循环对奥氏体形貌和尺寸有很大影响，随着热输入的增加，奥氏体含量从40.50%增加到58.35%。t8/5=60 s时可使组织中铁素体与奥氏体相比例为1:1，高热输入多道次焊接时，在铁素体和奥氏体相界处析出颗粒状的第二相。双相不锈钢；热模拟；相比例；析出相；热影响区0 前言双相不锈钢是其显微组织中铁素体与奥氏体各占一半的钢种。SAF2507作为双相不锈钢家族中的一员，得益于其超低含碳量、高PREN值和良好的两相比例，具有很高的耐蚀性和很好的力学性能，
电焊机 2015年10期2015-04-28
- 纳米组织双相钢中残余奥氏体的回火稳定性
织双相钢中残余奥氏体的回火稳定性刊名：Materials Science and Technology（英）刊期：2013年第8期作者：F.Hu et al编译：张英才超级贝氏体钢具有高拉伸强度（1.77～2.2GPa）与延展性（约30%）、断裂韧性（约45MPa·m1/2）的理想组合，其力学性能主要与贝氏体铁素体片的尺寸、形状（厚度约20～65nm）以及残余奥氏体的量有关。但是，贝氏体钢的热处理往往要进行数日，甚至要加入Co和Al来加速奥氏体向贝氏体的转
汽车文摘 2014年8期2014-12-16
- 低温压力容器用不锈钢(二)
)3.4.5 奥氏体稳定性对马氏体相变的影响低温与冷变形是诱发奥氏体相变为马氏体的主要外部条件，奥氏体的稳定性则是奥氏体相变为马氏体的主要内在影响因素。奥氏体不锈钢中的奥氏体相按其稳定性可分为稳定型奥氏体和亚稳定型奥氏体两类。固溶状态的奥氏体不锈钢，如经降温、冷变形后奥氏体相较容易逐渐相变为马氏体者称为亚稳定型奥氏体相，如不能或很难相变为马氏体者称为稳定型奥氏体相。不锈钢中的合金元素可分为奥氏体形成元素和铁素体形成元素，各合金元素的这两种相的形成能力也有高
压力容器 2014年6期2014-11-12
- 奥氏体化条件对675装甲钢中马氏体相变的影响
性，Mo能提高奥氏体稳定性，同时具有沉淀强化的作用，V的加入能起到细化晶粒和沉淀强化的作用，多种强化机制共同作用使该钢具有优良的动态力学性能和抗侵彻能力［1－3］。由于该钢重要的战略地位，合理设计制造该钢的热处理工艺、挖掘其性能潜力尤为重要。该钢由调质钢发展而来，为充分发挥其性能潜力，目前其制造主要采用淬火＋高温回火热处理工艺进行强化以达到超高强度和足够的韧性［4－6］。其中，奥氏体化过程是热处理工艺的第一步，奥氏体化条件决定淬火冷却前奥氏体初始状态，直接
材料工程 2014年7期2014-09-14
- Al-M n-SiTRIP钢在拉伸应变条件下奥氏体局部相变的研究
拉伸应变条件下奥氏体局部相变的研究刊名：Materials Science and Technology（英）刊期：2013年第11期作者：T.N.Lomholt et al编译：张英才相变诱发塑性（TRIP）钢具有高强度、高伸长率的优良综合性能，应用于汽车时这种独特的变形性能使得轻量化的结构零件具有吸收能量高的能力，对汽车轻量化和提高安全性有利。TRIP钢的微观组织很复杂，包括铁素体、贝氏体、残余奥氏体、马氏体。当TRIP钢承受外加载荷时，奥氏体转变成马
汽车文摘 2014年11期2014-02-04
- 热机械控制工艺对高铝低硅相变诱发塑性钢组织性能的影响
含有大量的残余奥氏体、多边形铁素体和贝氏体多相组织，通过应变诱导残余奥氏体向马氏体转变，利用显微组织中相变诱发塑性来造成强韧性平衡增加。被一致认为是新一代最佳高强度钢。组合了控制轧制和控制冷却的轧制方法被称为TMCP(Thermo Mechanical Controlled Processing)－热机械控制工艺。TMCP已成为生产高性能高强钢所不可缺少的技术，它是在“控制奥氏体状态”的基础上，再对被控制的奥氏体进行相变的控制技术。热轧带钢轧制后通过冷却到
沈阳航空航天大学学报 2014年2期2014-01-22
- 锻造Cr13Ni4钢回火工艺与逆变奥氏体及性能的关系研究
个特点是，逆变奥氏体的含量对其综合性能影响很大[1，4]。本文利用热膨胀仪、X射线衍射仪(XRD)、力学性能试验等对锻造Cr13Ni4马氏体不锈钢中逆变奥氏体与回火工艺及性能之间的关系进行了研究，可为生产中制定合理的热处理工艺提供理论指导。1 试验材料及方法试验材料取自电炉加炉外精炼的钢锭，经过锻造成形后，再进行锻后及性能热处理。首先对试料进行1 020℃正火处理；然后进行一次回火，回火温度从570℃到690℃，空冷；接着对经过570℃到630℃之间一次回
大型铸锻件 2011年3期2011-09-26