张友俊,彭 姚
(上海海事大学 信息工程学院,上海 201306)
随着现代通信技术的不断革新,微带滤波器因具有兼容性强、体积小、制作简单等优势在射频系统中被广泛应用。目前关于双通带和三通带的滤波器研究相对较多[1-4],但对四通带的研究还存在可控程度有限、带内外性能难以兼顾、结构相对较复杂等问题[5-12]。文献[5]利用多模谐振器在形成三通带的基础上外嵌T 型谐振器产生四通带,插入损耗较低,但也因此干扰多模谐振器的正常工作模式,不再具备通带可控的性能。文献[6]所设计的四通带滤波器采用了λ/4 谐振器,使用零度馈线结构引入额外的传输零点,实现对带外抑制水平的调节,但不能对各通带中心频率进行调控,因而在实际应用中缺乏灵活性。文献[7]采用感性源与负载加载两对枝节谐振器的结构形成四通带效果,具有较好的带外抑制度,但插入损耗较大,容易导致信号失真。文献[8]基于四模阶跃阻抗谐振器结构设计的四通带滤波器,在输入/输出端口与谐振器之间采用多路径耦合的方式,使得通带间具有较高的隔离度,但导致滤波器的结构比较复杂,不易加工。所以,设计一款兼具通带可控、插损较低、带内外性能佳、结构简单紧凑的四通带滤波器在目前研究中仍是一个较大的挑战。
本文提出一种新型的基于梳状型枝节加载谐振器(SLR)的四通带滤波器。通过分析梳状型SLR 工作原理得到四条谐振路径,通过调控相关参数实现对各通带中心频率的控制。通过调节内部耦合系数和外部耦合线长度达到控制带宽的功能。并将所提出的理论通过电磁仿真软件HFSS 15.0 进行验证。
本文所提出的梳状型枝节加载谐振器(SLR)结构拓扑如图1 所示。该谐振器由一条主传输线上加载四个开路枝节和一个短路枝节组成,具有对称结构,因而可以用奇偶模分析法[13]进行分析。利用奇偶模分析法得到图2(a)和(b)。从图2(a)可以看出,该奇模电路图有两条谐振路径,如图3(a)和(b)所示。类似地,偶模电路也有两条谐振路径,如图3(c)和(d)所示。图中Mi为各传输线的长度,Yi为各传输线段对应的特性导纳。
图1 梳状型SLR 结构拓扑图Fig.1 Topological diagram of comb-shaped SLR
图2 奇偶模等效电路。(a)奇模;(b)偶模Fig.2 Even-mode equivalent circuit.(a) Odd-mode;(b) Even-mode
图3 四条谐振路径。(a)奇模谐振路径1;(b)奇模谐振路径2;(c)偶模谐振路径1;(d)偶模谐振路径2Fig.3 Four resonance paths.(a) Odd-mode resonance path 1;(b) Odd-mode resonance path 2;(c) Even-mode resonance path 1;(d) Even-mode resonance path 2
由上述可知,四条谐振路径对应四种谐振模式,奇模路径1 的输入阻抗对应Yin,odd1,奇模路径2 输入阻抗为Yin,odd2,类似地,偶模路径1 和2 输入阻抗分别为Yin,even1和Yin,even2,θi=Mi β,式中i为0,1,2,3,4;θ为电长度;β为传播常数。根据文献[14-15]可分别计算出四条谐振路径对应的输入阻抗为:
当图3 中各电路谐振时,四条路径的谐振频率计算如下:
式中:c为光速;n为1,2,3,4;εeff为介质基板的有效介电常数。
四条谐振路径对应四个谐振模式,即Moden=fn(n=1,2,3,4),令f1为fodd1,f2为feven1,f3为fodd2,f4为feven2,各个频率由不同的参数控制如表1 所示。
表1 各谐振模式相关参数Tab.1 Related parameters of each resonance mode
由表1 可知,可以先通过调节M2控制f1、f2,再调节M3控制f3,最后调节M0控制f4。通过改变各模式相应参数,实现对通带中心频率的调控。
基于上述梳状型SLR 结构,设计了一款四通带滤波器,拓扑结构如图4 所示。所设计的滤波器由内外两部分组成,内部是梳状型SLR 的异形结构,外部是两个对称的C-型微带线,微带线用于提供源与负载的耦合激励,使滤波器能够正常工作。
图4 四通带滤波器结构拓扑图Fig.4 Topological structure diagram of quad-band filter
滤波器的各通带带宽受耦合系数和外部品质因数Qe影响。耦合系数由谐振器内部的耦合决定,各频段的耦合系数为Kn,Kn由不同的参数控制,如表2 所示。外部品质因素由C-型耦合线(L8+L9+L10+L11+L12)、馈线长度L0和间隙G2决定。从表2 中可以得到,一、二通带主要受G1和L6调控,三、四通带主要受L12和G2影响。图5 为不同G1下的第一、二通带S21参数图。由图5 可知,G1越大,第一通带带宽越大,第二通带带宽越小,并且随着G1增大两传输零点的位置也随之偏移。而第三、四通带主要由外部耦合线影响通带的带宽,图6 所示为改变内折耦合线L12的S21参数变化。从图6 中可以看到,第三通带随着L12的增大而增大,第四通带则相反。
表2 各通带耦合系数相关参数Tab.2 Coupling coefficient related parameters of each passband
图5 不同G1下的频率响应Fig.5 The frequency response under different G1
图6 不同L12下的频率响应Fig.6 The frequency response under different L12
根据所提出的梳状型SLR 四个工作模式,结合通带带宽的分析,综合滤波器小型化的考虑,对各谐振路径进一步设计,得到滤波器具体拓扑参数:M0(LS),M1(L1),M2(L2+L5+L6),M3(L3),M4(L4+L7)。使用仿真软件HFSS 15.0 进行优化,通过改变参数L5,先调节第一通带的中心频率,再调整参数L2控制第二通带中心频率,L3控制第三通带中心频率,LS控制第四通带中心频率。图7(a)~(d)所示为滤波器各通带中心频率调节的过程。
图7 滤波器各通带的调控过程。(a)f1的调控;(b)f2的调控;(c)f3的调控;(d)f4的调控Fig.7 The regulation process of each passband of the filter.(a) Regulation of f1;(b) Regulation of f2;(c) Regulation of f3;(d) Regulation of f4
基于上述分析,选取相对介电常数εr为2.65,板材厚度为1 mm 的介质基板,两个50 Ω 馈线用作输入/输出端口,通过不断优化,得到四通带滤波器的最终仿真结果如图8 所示,各参数具体尺寸见表3,滤波器的总电路尺寸为23.3 mm×29.6 mm(0.2λg×0.25λg,λg为最小通带中心频率的波长)。仿真结果显示,四个通带的中心频率分别为1.55,2.44,3.18和4.41 GHz,插入损耗分别为0.35,0.34,1.53 和1.1 dB,回波损耗分别为28.5,17.8,28.3 和18.0 dB。频带上有四个传输零点和五个传输极点,具有较好的带内选择性和带外抑制度。
表3 四通带滤波器各参数尺寸Tab.3 Dimensions of the parameters of the quad-band pass filter mm
图8 四通带滤波器最终仿真结果图Fig.8 Final simulation result of quad-band filter
为了进一步验证滤波器各通带分析,给出了四个中心频率下的电流分布如图9 所示。图9(a)和(b)分别是第一通带和第二通带中心频率下的电流分布图,由图可知,路径M2以及间隙G1间的耦合为两通带作出主要贡献;图9(c)中贡献较大的是路径M3与外部微带线间的耦合;图9(d)中对第四通带贡献较大的是路径M0以及M4与C-型耦合线内折部分的耦合。四张电流分布图表明上述关于通带带宽和中心频率分析的合理性。表4 列出所设计的滤波器与其他几种四通带滤波器性能的比较,由表可见,此设计具有更低的插损,并且仅使用单个谐振器实现通带可控,这是其他滤波器所不具备的。
表4 与其他四通带滤波器的性能比较Tab.4 Performance comparison with other quad-band filters
图9 不同频率下的电流分布图。(a)f1为1.55 GHz;(b)f2为2.44 GHz;(c)f3为3.18 GHz;(d)f4为4.41 GHzFig.9 Current distribution diagram at different frequencies.(a) f1=1.55 GHz;(b) f2=2.44 GHz;(c) f3=3.18 GHz;(d) f4=4.41 GHz
本文设计了一种基于梳状型SLR 的四通带滤波器。通过采用源与负载耦合和路径复用的方式,实现对滤波器各通带性能的控制。通过仿真可验证,各通带的插入损耗都低于1.53 dB,回波损耗皆优于17.8 dB,整体电路尺寸为23.3 mm×29.6 mm(0.2λg×0.25λg),与其他方法所设计的滤波器相比,此滤波器结构简单紧凑、插损较低、通带可控、带内外性能较好,其性能符合现代多频通信系统的要求,具有较大的应用前景。