钎涂增材在农机触土部件上的应用及发展趋势

李宇佳 龙伟民 孙志鹏

摘要：农机触土部件磨损失效快一直是亟待解决的行业难题，钎涂增材是增材制造的新方向、新突破，采用异质钎涂技术对触土部件进行增材优化，使其耐磨性大幅提高，对于农业机械提高工作能效、助力绿色化转型具有重要意义。简述堆焊、热喷涂、喷焊及熔覆等异质增材技术制备农机触土部件的应用现状及局限性， 重点论述钎涂技术在增材耐磨触土部件上的应用优势，并探讨钎涂技术制备农机触土部件存在的问题及发展方向。

关键词：钎涂;增材制造;触土部件;磨损失效;耐磨涂层

0    前言

圆盘耙、犁铧、旋耕刀、深松铲尖等农机触土部件在工作过程中直接与土壤和石英、长石、植物硅酸体、作物秸秆、杂草等物体接触，摩擦磨损是其失效的主要原因。据统计，80%以上的农机触土部件因磨损失效而报废，在农业、矿山等行业中，中国每年因磨损而消耗的金属材料达300万吨以上，直接经济价值达1 000多亿元人民币[1-4]。采用钎涂技术对触土部件进行增材强化，大幅提高其耐磨性能，对于农业机械提高工作能效、助力绿色转型具有重要意义。

异质钎涂增材技术是增材制造的新突破、新方向、新应用、新产业，具有广阔的应用空间，尤其在零件修复与表面强化方面具有明显优势。目前，增材制造的应用以同质材料为主[5-7]，但异质材料组合更有利于发挥各组分材料性能优点，且能通过各组分性能的互补和关联获得单一材料所难以达到的综合性能。我国增材制造正处在高速发展期，但与发达国家相比，我国增材制造技术、材料及装备还处于劣势，创新增材制造新方法、拓展增材制造新应用，是另辟途径、后发先至、抢占先机的有效途徑。

1 农机触土部件延寿的研究概况

我国属于典型的农业大国，农机触土部件磨损失效快一直是亟待解决的行业难题。目前，国内外提高农机触土部件耐磨性的方法主要有四种[8-9]：（1）合理设计触土部件结构;（2）应用高耐磨性、高硬度的新材料;（3）热处理提升表面耐磨性;（4）异质增材表面强硬化技术。通过结构设计及热处理以降低磨耗、提高寿命是有限度的;新型整体耐磨高硬材料的开发往往受金属价格所限;而基于钎涂增材技术制备表面耐磨涂层，增材材料可以结合2种或多种材料形成具有特殊性能组合的功能体，增材涂层厚度柔性可控，从几微米到几毫米甚至更厚，还可显著降低磨耗比、有效提高硬度及疲劳强度，以优质的性价比备受行业青睐[10-11]。

异质钎涂发展时间相对较短，其增材制造机理、工艺、专用设备、应用效果亟待系统研究。简述了几种异质增材技术制备农机触土部件的应用现状及局限性， 重点论述钎涂技术在增材耐磨触土部件上的应用优势、现存问题及发展方向。

2 异质增材在农机触土部件上的应用

目前，我国农机触土部件的常用材料如表1所示。农机触土部件常用的异质增材方法主要有堆焊、热喷涂、喷焊、熔覆、钎涂技术等[9，12-13]。

2.1 堆焊技术

堆焊是农机部件耐磨处理的常用技术。堆焊方法有很多，包括电弧堆焊、等离子弧堆焊、电渣堆焊、氧-乙炔焰堆焊、气保护堆焊等，堆焊层的厚度为0.8～15 mm。翟鹏飞等[15]在触土部件常用的60Si2Mn钢基体上制备了高铬、高硼合金铸铁堆焊层，堆焊层底部区域硬度最低，中间区域最高，表层区域次之，耐磨性也呈先减小后增大的趋势。东北林业大学的杨海[16]在65Mn钢犁铲铲尖堆焊高铬铸铁，与普通犁铲相比耐磨性提高1.93倍。佳木斯大学的焦仁宝[17]在65Mn钢深松犁铲铲尖采用气保焊-喷射送粉复合堆焊技术制备高铬钼合金耐磨涂层，堆焊层硬度达到65 HRC，与普通犁铲相比，田间试验耕地寿命提高2～3倍。黑龙江八一农垦大学的张新洋[18]对深松铲尖进行等离子堆焊涂层制备，堆焊层的稀释率与熔敷率分别为11.5%和89.1%，田间试验表明，经过最佳工艺处理后的深松铲尖的耐磨性是处理前的2.67倍。

堆焊技术具有结合力强、熔覆效率高、耐磨材料选择广和操作方便等特点;但稀释率大，工件易变形，且无法堆焊薄壁、具有空间曲面形状的工件[12]，所以对农机部件的厚度和表面形状具有挑剔性，导致此方法难以大面积推广应用。

2.2 热喷涂技术

热喷涂技术可以有效改善基体材料表面耐磨性、耐蚀性等性能[19-20]，是异质增材制备耐磨涂层的重要手段之一，对延长触土部件的使用寿命具有一定的探索价值。

热喷涂工艺方法包括火焰喷涂、电弧喷涂、等离子喷涂、爆炸喷涂和超音速火焰喷涂等[21]。王照锋[22]应用高速电弧喷涂技术制备FeCrNi/Ni包覆金刚石复合涂层，涂层组织致密，孔隙率较低，呈现典型的层状结构，因金刚石硬质相的存在而具有较高的显微硬度和优异的耐摩擦磨损性能。Satit Karoonboonyanan等[23]在旋耕刀基体上进行超音速火焰喷涂（HVOF）制备WC/Co涂层，田间试验表明，WC/Co涂层旋耕刀的磨损率（0.02 cm3/ha）明显低于原始刀片（0.86 cm3/ha），表明涂层刀具耐磨性得到很大改善。湖南大学的王群[24]发现WC颗粒呈双峰分布的WC/Co（Cr）涂层表现出更优异的抗磨粒磨损性能，与较厚的镀硬铬涂层相比，其抗磨粒磨损性能提高9～11倍。湖南农业大学的赵建杰[25]采用超音速火焰喷涂在旋耕刀表面制备厚约300 μm的WC-Ni硬质涂层，涂层硬度为1 020 HV0.3，对比于触土部件常用65Mn钢，WC-Ni硬质涂层磨损失重仅为65Mn钢磨损失重的1/14，优良的耐磨损性能可大幅延长触土部件的使用寿命。

热喷涂技术制备自熔合金涂层、Co基WC涂层以及氧化物陶瓷涂层都已获得广泛应用。然而，一方面，喷涂射流、粉尘、噪声、弧光等对人体和设备都有较大伤害;另一方面，喷涂层与基材以机械咬合为主，结合强度不高，在高应力磨损条件下，极易引起粒子整体脱落造成材料损失与涂层失效[26-27]，导致热喷涂技术在农机触土部件中的应用受到一定限制。

2.3 喷焊技术

喷焊技术是将经预热的自溶性合金粉末涂层再加热至1 000～1 300 ℃，使颗粒熔化，造渣上浮到涂层表面，生成的硼化物和硅化物弥散在涂层中，使颗粒间和基体表面达到良好结合。喷焊层与基体之间的结合是溶解扩散冶金结合，区别于堆焊层的熔化冶金结合、喷涂层的机械结合，但由于重熔过程中基体局部受热后温度达900 ℃会产生较大热变形，因此喷焊的使用范围有一定局限性。

赵建国等[28]采用火焰喷焊技术在深松铲铲尖上制备了铁基合金涂层，并利用喷焊后的余温对其进行了淬火处理，结果表明喷焊余温淬火使涂层组织得到细化，提高了涂层耐磨性。张旭等[29]采用氧乙炔火焰喷焊技术在灭茬刀上制备了Fe6涂层，结果显示喷焊Fe6涂层的灭茬刀硬度和耐磨性显著提高，使用寿命得到有效延长。吴雁楠等[30]利用等离子弧喷焊技术，以纯Ti粉与Ni60粉的混合粉末作为喷焊材料，在Q345钢表面制备原位碳化钛颗粒增强镍基喷焊层，结果表明，原位TiC颗粒与Ni基体界面强度高，可形成近似完全共格界面，喷焊层与Q345钢相比具有更小的摩擦系数，磨损失重降低了86.4%。郝建军等[31]利用氧乙炔火焰喷焊技术在鞭式灭茬刀具上制备了Ni-WC喷焊层，结果表明WC能够对镍基合金产生弥散强化、晶界强化和固溶强化的作用，提高喷焊层耐磨性。

2.4 熔覆技术

熔覆技术通过在基材表面添加熔覆材料，利用高能束能量使其与基体材料表面薄层一起熔凝，使熔覆材料与基体形成冶金结合，制备出稀释率极低的表面熔覆层[32-33]。根据热源的不同，熔覆技术可以分为激光熔覆、等离子熔覆、氩弧熔覆、感应熔覆、真空熔覆及复合熔覆等[34-35]。其中感应熔覆制备的熔覆层表面平整，但热量传递不充分、工艺控制困难[36];真空熔覆可以调节冷却速率，基体变形小，但对环境要求严格[37];复合熔覆应用前景广阔，但工艺复杂[35]。以上原因导致感应熔覆、真空熔覆及复合熔覆应用范围受限，而激光熔覆、等离子熔覆以及氩弧熔覆技术的应用较为广泛，成为触土部件异质增材技术的研究热点。

2.4.1 激光熔覆

激光熔覆技术是以高能量密度的激光束为热源，对基体表面的熔覆材料进行激光辐照，形成稀释度极低的表面涂层，以完成改性或修复，具有高效率、可控性高、加热与冷却速率快、熔覆后涂层晶粒细小、热影响区窄等优点[38-39]。但由于激光制造成本较高，目前在农机触土部件制造中的应用尚不普遍，仍需重点突破制约其发展的关键因素，解决工程应用中涉及的关键技术。

许令峰等[40]为提高农用割刀耐磨性并使割刀形成自磨刃，采用同轴送粉方式在65Mn刀具刃口表面制备Ni基WC复合涂层，熔覆层组织均匀致密、硬度大幅提高;熔覆层摩擦系数与磨损量相比于65Mn基体分别降低约65%和80%，满足农用割刀形成自磨刃的性能要求。陈希章等[41]在Q235基体上利用激光熔覆技术，原位合成了WC铁基熔覆层，其硬度提升约4～5倍，耐磨性能显著增强。

2.4.2 等离子熔覆

等离子熔覆技术以等离子弧为热源，制备的熔覆层组织均匀致密，与基体为牢固的冶金结合，与激光熔覆技术相比，该技术尺寸精度略低，但设备成本仅为激光熔覆的1/5，且对工作环境无特殊要求，具有较高的稳定性和热效率[42-43]。但等离子弧近万度的高温，会对刀体造成较大影响，且对于形状复杂的刀具难以实现自动化制造。

河北农业大学的韩照坤[43]在深松铲铲尖利用等离子熔覆技术制备了Ni60+50%WC复合涂层，其显微硬度约为基体的4倍，摩擦系数约为基体的50%，在3.5%NaCl溶液中的腐蚀速率约为基体的25%，对比堆焊深松铲使用寿命提高了3倍。屈平等[44-45]利用等离子熔覆技术在犁铧表面制备了Ti（C，N）-WC/Ni60A基、Al2O3-Ti（C，N）基复合涂层，Ti（C，N）-WC/Ni60A熔覆层表层中多角片状WC较多，次表层由呈芯-环结构的硬质相埋置于粘结相之中，耐磨性比65Mn钢及Q235基体分别提高6倍及16倍;Al2O3-Ti（C，N）熔覆层由硬质相Al2O3、Ti（C，N）与粘结相Fe-Ni之间相互包裹、互相嵌套形成空间网状骨架结构，其耐磨性比65Mn钢及Q235钢分别提高7倍及17倍。

2.4.3 氬弧熔覆

氩弧熔覆技术以氩弧焊的电弧作为热源，以氩气作为保护气，热量集中，能量密度较高，涂层制备过程中无氧化烧损现象[46]。但存在焊接效率低、氩弧弧光对眼睛有害等缺点，所以应用受限。

王海淞等[47]利用氩弧熔覆技术在淬火后的65Mn深松铲铲尖上制备了TiC颗粒增强镍基复合涂层，TiC颗粒呈弥散分布，熔覆后的深松铲具有较好的耐磨性。董世知等[48]利用氩弧熔覆技术制备了FeAlCoCrCuTi0.4，WC/Al2O3-FeAlCoCrCuTi0.4

高熵合金涂层，WC和Al2O3的添加对涂层稀释率的降低有明显作用，并可显著提高涂层耐冲蚀磨损性能。郝建军等[49]研究了氩弧熔覆Ni60A耐磨层在农机刀具上的应用，磨损试验表明熔覆层耐磨性比常规淬火回火处理的65Mn钢提高2～4倍。

2.5 钎涂技术

钎涂技术本质上是海量级微粒间的复杂钎焊，其原理是采用钎焊的方式将高硬度、耐磨损、耐侵蚀或抗氧化的硬质颗粒连结到基体表面，形成钎料与硬质颗粒复合制备增材涂层的方法。具有如下优点：涂层与母材冶金结合，结合强度远比机械结合高;钎涂层厚度从5 μm至无限大可调;钎涂层表面平整、加工精度高;热影响区小，对母材的损伤小等[50-52]。

常见的钎涂方法主要有真空钎涂、感应钎涂、激光钎涂、氩弧钎涂、火焰钎涂，其中以真空钎涂研究最多、应用最广[53-55]。陆善平等[56]采用真空钎焊技术，在45钢基体表面制备了WC-Co/NiCrBSi复合钎焊涂层，涂层表面成型性佳，焊后加工余量小，抗磨粒磨损性好，其磨损性能高于同配比的火焰堆焊涂层及CoCrW堆焊涂层，相对耐磨性是堆焊层的1.5～2.1倍。徐德生等[57]采用高频钎焊技术在45钢基体表面制备了WC/Cu非光滑耐磨复合涂层，WC质量分数为50%时涂层耐磨性最好，能够达到高铬铸铁和淬火45钢的4.9倍和12.4倍。周许升等[52]研究发现，随着WC粒度的增加，Ni钎料与WC增强相的冶金反应程度减弱;WC粒度为400 μm时，涂层的洛氏硬度最高，涂层的耐磨性最好。秦建等[58]采用真空钎焊方法在65Mn钢表面制备了金刚石/NiCrBSi复合涂层，涂层预置示意如图1所示，涂层表面形貌如图2所示;涂层与钢基体之间形成了厚度约为20 μm的钎焊反应界面，冶金结合良好;在相同磨损试验条件下，金刚石/NiCrBSi复合涂层失重仅为65Mn基体的1/6。

作者团队近期采用非真空环境下金刚石感应钎涂技术，在旋耕刀表面制备0.1～2.5 mm厚度的金刚石耐磨钎涂层，如图3所示，涂层硬度≥55 HRC，与传统刀具相比，耐磨性提高5～8倍，寿命提高4～10倍。金刚石钎涂技术在耐磨领域的应用，既可拓宽超硬材料的应用，又能提升智能农机装备的性能，并已将此技术应用推广到盾构装备、煤矿机械、码头装卸等耐磨过流部件，寿命均得到大幅提高。但钎涂技术发展时间相对较短，还存在一些不足之处，钎涂温度较高，可能导致基体力学性能降低;钎涂装备的自动化、成套化程度还不够高。

3 基于农机触土部件钎涂中的问题及发展

3.1 现存问题

制备表面增材涂层是目前钎涂技术在农机触土部件上的最主要应用，经过多年的发展，已有部分研究成果应用于实际生产中去，但总体来看仍存在以下几个问题：

（1）农机触土部件增材层结构待优化。

农机触土部件类型多种多样，由于运动方式及工作环境的不同，所受的磨损条件更是千差万别，针对一种部件设计的增材层，往往不能直接移植应用到其他部件上，甚至同一种增材层在不同的使用环境下应用效果也不尽相同。目前的应用研究多集中在采用某种现有较为成熟的工艺制备出具备耐磨、减摩功能的涂层，比如采用激光熔覆技术或热喷涂技术在触土部件表面制备耐磨层，但往往较少对耐磨层进行深入的结构设计，只是简单的技术推广应用，最终在触土部件上的应用情况并不理想。

（2）农机触土部件专用增材设备待开发。

增材制造技术和设备已有长足的发展，但针对于农机触土部件的专用型增材设备研究却鲜有开展。农机触土部件形式多种多样，增材技术各不相同，如何能在合适的部位快速、高效、稳定地制备高性价比增材层，是增材制造技术能够真正有效利用到农机触土部件上的关键。然而目前对于这些专用设备的研究鲜有报道，利用常规增材设备开展的技术及工艺研究，很难快速稳定地推广应用到农机触土部件增材制造上，且多数设备制造的增材层成本居高不下，这大大限制了增材技术在农机触土部件上的应用。

（3）农机触土部件增材材料及工艺待拓展。

目前在农机触土部件表面应用的增材材料主要有高铬、高硼铁基耐磨材料，含WC、TiC等的铁基、镍基、钴基材料，及化学镀/渗材料，工艺上当前的主要方向为电弧增材、激光增材、等离子增材等，然而由于触土部件形式多样工况复杂，且触土部件增材后使用寿命测试对比周期长，更增加了系统研究对比的难度。

3.2 展望

采用钎涂增材技术在农机触土部件表面制备耐磨层可有效延长触土部件的使用寿命，有利于抢耕抢播，因此对钎涂技术在农机触土部件上的应用提出以下展望：

（1）开展钎涂层结构设计。针对不同地域土壤特性、作物品种、种植模式等差异，不断迭代新材料、开发新工艺，研究硬质颗粒空间分布结构与涂层耐磨性的关系，设计高适配功能涂层。

（2）开发专用钎涂增材设备。研究绿色高效连续钎涂增材设备，进一步降低成本，提高产品市场占有率。

（3）建立触土部件耐磨性评价体系。系统评估钎涂材料、钎涂工艺与涂层耐磨性、田间作业寿命的适配关系，建立一套较为完善的触土部件耐磨性评价体系。

参考文献：

张金波，王晨超，王洋，等. 农业耕作机械触土部件土壤磨料磨损研[J]. 现代化农业，2015（1）：52-53.

邢义胜，郭志军.土壤耕作部件宏观触土曲面设计研究现状分析[J]. 农机化研究，2014（1）：1-4.

Mottaleb K A，Rahut D B，Ali A，et al. Enhancing smallholder access to agricultural machinery services：lessons from Bangladesh[J]. The Journal of Development Studies，2017，53（9）：1502-1517.

龍飞，何鹏，林铁松，等. 硬钎料挤压的研究与应用现状浅析[J]. 焊接，2017（8）：14-16，42，68-69.

柳朝阳，赵备备，李兰杰，等. 金属材料3D打印技术研究进展[J]. 粉末冶金工业，2020，30（2）：83-89.

张阳军，陈英. 金属材料增材制造技术的应用研究进展[J]. 粉末冶金工业，2018，28（1）：63-67.

张军涛，张伟，李宇佳，等. 基于DMG MORI LASERTEC 653D加工中心的不锈钢粉末激光沉积增/减材复合制造[J]. 粉末冶金材料科学与工程，2018，23（4）：368-374.

徐德生. 仿生非光滑耐磨复合涂层的研究[D]. 吉林：吉林大学，2004：26-89.

武胜金，王星星，施进发，等.农机部件表面耐磨涂层的国内外研究现状[J]. 电焊机，2020，50（9）：232-238.

王博，龙伟民，钟素娟，等. 钎料钎剂复合型绿色钎料研究进展[J]. 电焊机，2021，51（2）：1-9，109.

钟素娟，张丽霞，龙伟民，等.异质材料连接研究进展[J]. 电焊机，2020，50（9）：118-133.

葛宜元，庄明辉，张金波，等.典型表面工程技术在农机耕作部件上的应用现状[J].农机使用与维修，2015（9）：35-37.

蒋三生，张新.表面处理提高旋耕刀耐磨性研究现状[J]. 安徽农业科学，2020（1）：27-29.

李响，来佑彬，杨波，等. 熔覆技术在农机触土部件上的应用现状与展望[J]. 真空，2020，57（1）：83-87.

翟鹏飞，邢泽炳，张晓刚. 耕作部件表面堆焊合金铸铁及其性能研究[J]. 农业装备与车辆工程，2012，50（12）：1-3.

楊海.田间触土部件磨损特性分析及耐磨技术试验研究[D]. 黑龙江：东北林业大学，2017.

焦仁宝. 深松犁铲磨损特性及耐磨技术研究[D]. 黑龙江：佳木斯大学，2014.

张新洋. 深松铲尖表面等离子弧堆焊试验研究[D]. 黑龙江：黑龙江八一农垦大学，2013.

吴庆丹，肖金坤，张嘎，等.热喷涂金属基防滑耐磨涂层的研究进展[J]. 表面技术，2018，47（4）：251-259.

张伟，郭永明，陈永雄. 热喷涂技术在产品再制造领域的应用及发展趋势[J]. 中国表面工程，2011，24（6）：1-10.

党哲，高东强. 热喷涂制备耐磨涂层的研究进展[J]. 电镀与涂饰，2021，40（6）：427-436.

王照锋. 高速电弧喷涂FeCrNi/Ni包覆金刚石复合涂层的摩擦学特性研究[J]. 表面技术，2014，43（4）：78-81.

Satit Karoonboonyanan，Vilas M. Salokhe，Panadda Niranat-lumpong. Wear resistance of thermally sprayed rotary tiller blades[J]. Wear，2006，263（1）：604-608.

王群. 热喷涂（焊）金属WC涂层组织、性能及抗磨粒磨损行为研究[D]. 湖南：湖南大学，2011.

赵建杰. 热喷涂硬质涂层旋耕刀具磨损性能研究[D]. 湖南：湖南农业大学，2018.

Stewart D A，Shipway P H，McCartney D G. Influence of heat treatment on the abrasive wear behaviour of HVOF sprayed WC-Co coatings[J]. Surface & Coatings Technology，1998（105）：13-24.

李长久. 热喷涂技术应用及研究进展与挑战[J]. 热喷涂技术，2018，10（4）：1-22.

赵建国，李建昌，王安，等. 喷焊余温淬火改善深松铲尖铁基涂层耐磨性[J]. 农业工程学报，2018，34（3）：65-71.

张旭，马跃进，赵建国，等. 灭茬刀火焰喷焊Fe6涂层组织及耐磨性能[J]. 表面技术，2015，44（10）：40-45.

吴雁楠，黄诗铭，朱平，等. 原位碳化钛颗粒增强镍基喷焊层的组织与性能[J/OL]. 热加工工艺，2021（22）：96-98，102.

马跃进，郝建军，申玉增，等. 根茬粉碎还田机灭茬甩刀喷焊NiWC工艺优化[J]. 农业工程学报，2005（2）：92-95.

Gu Meiners，Wissenbach，Poprawe. Laser additive manufactu-ring of metallic components：materials，processes and mechan-isms[J]. International Materials Reviews，2012，57（3）：133-164.

Zhong M，Liu W. Laser surface cladding：the state of the art and challenges[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers，2010，224（C5）：1041-1060.

唐琳琳，罗辉，张元彬.表面熔覆技术的研究进展[J]. 热加工工艺，2009，38（20）：86-89，145.

孟丽. 钢轨表面激光-感应复合熔覆技术基础研究[D]. 湖北：华中科技大学，2019.

黄思语，王水波. 感应熔覆制备镍基合金涂层的研究进展[J]. 表面技术，2017，46（9）：39-47.

Tao X P，Zhang S，Wu C L，et al. In situ synthesized WC-reinforced Co-based alloy layer by vacuum cladding[J]. Surface Engineering，2018，34（4）：316-323.

张志强，杨凡，张天刚，等. 激光熔覆碳化钛增强钛基复合涂层研究进展[J]. 表面技术，2020，49（10）：138-151，168.

Gui-fang Sun，Yong-kang Zhang，Chang-sheng Liu，et al. Microstructure and wear resistance enhancement of cast steel rolls by laser surface alloying NiCr-Cr3C2[J]. Materials and Design，2010，31（6）：2737-2744.

许令峰，田冲，刘腾，等. 激光熔覆Ni基WC复合材料制备自磨刃割刀[J]. 农业工程，2020，10（4）：72-78.

陈希章，胡科，袁其兵. 激光熔敷原位合成WC增强铁基复合涂层的组织和性能[J]. 中国表面工程，2016，29（4）：118-124.

来佑彬，王冬阳，杨波，等. 工艺参数对钴基合金等离子熔覆残余应力的影响[J]. 表面技术，2019（6）：314-321.

韩照坤. 深松铲等离子熔覆镍基复合涂层耐磨性研究[D]. 河北：河北农业大学，2015.

屈平. PTA原位合成Ti（C，N）/金属复合涂层研究[D]. 河北：河北农业大学，2015.

屈平，马跃进，李建昌，等.铝热剂法原位合成农机刀具 Al2O3-Ti（C，N）复合涂层组织结构及性能[J]. 农业工程学报，2016，32（6）：65-72.

马壮，李剑，张璐，等. 氩弧熔覆技术特点及研究现状[J]. 热加工工艺，2012，41（10）：162-165.

王海淞，马跃进，李建昌，等. 深松铲氩弧熔覆TiC/Ni复合涂层组织和性能研究[J]. 热加工工艺，2016（14）：127-129.

董世知，孟旭，马壮，等. WC和Al2O3对氩弧熔覆FeAlCo

CrCuTi（0.4）高熵合金涂层组织和耐冲蚀性能影响[J]. 焊接学报，2019，40（7）：127-132，166-167.