董哲林,周世强,韩 茜
(商洛学院,陕西 商洛 726000)
高铝锌基合金具有良好的综合力学性能、优异的铸造工艺性能、良好的耐摩擦磨损性能、熔炼能耗低、材料成本低、对环境基本无污染等特点,广泛用于耐磨合金以及制造汽车、电冰箱的零部件等[1]。但是,高铝锌基合金也存在一系列问题,如塑韧性差、尺寸稳定性差、高温性能差等缺点,严重阻碍了其应用领域的拓展[2]。目前对ZA27锌基合金的研究主要集中在合金化、变质处理和热处理方面,变质与热处理联合改性的研究还较少[3-5]。因此,本文探讨均匀化退火对添加变质剂Zr后的ZA27合金显微组织与性能的影响,为该高铝锌基合金的应用拓展提供一定依据。
实验原材料为ZA27合金和Al-5Zr中间合金。有研究表明,锌铝合金中加入0.2%锆时合金的力学性能较好,因此,试验首先熔制ZA27-0.2Zr合金。将称好的ZA27合金放入电阻坩埚炉中,表面添加适量覆盖剂,加热至680℃,待炉料全部熔化后加入称好的Al-5Zr中间合金,静置5min后搅拌,再将干燥后的精炼剂压入熔体中进行精炼,静置10min,扒渣。随后在600℃左右进行浇注,获得Zr含量为ZA27-0.2Zr合金。均匀化退火的温度通畅为0.90~0.95T熔,结合Zn-Al相图,选择试验的均匀化退火温度在330℃~450℃区间之内,因此,对ZA27-0.2Zr合金分别进行300℃、330℃、360℃、390℃、420℃、450℃保温0h、3h、6h、9h、12h、15h的均匀化退火处理。
铸态ZA27锌合金的显微组织如图1。
图1 铸态ZA27合金的显微组织(a)100×(b)200×
结合ZA27合金凝固时的结晶过程和图1可知,合金铸态组织由粗大的初生富Al的α相树枝晶和晶间共晶组织构成。初生α相树枝晶发达,初生α相中存在富Zn的β'相,晶界处有白色富Cu的ε'相、枝晶间断续的网状组织为(α+ε+β)共晶组织。
图2为添加变质剂Zr后ZA27锌合金的铸态显微组织。
图2 Zr变质后ZA27合金的铸态组织(a)100×(b)200×
由图2可知,Zr变质后ZA27合金的铸态组织仍然由丰富的初生α-Al枝晶和晶间的共晶组织构成,但是α-Al的枝晶形态发生了明显的改变,枝晶明显细化,枝晶间共晶组织分布更加均匀。
图3为ZA27-0.2Zr合金在300℃分别保温0h、3h、6h、9h、12h、15h的显微组织。如图3所示,与未热处理的添加变质剂合金的显微组织相比,热处理后组织变的较为均匀。在300℃保温0h和3h后,组织变化并不明显。随着退火时间进一步延长,组织未有继续粗化的现象。
图3 ZA27-0.2Zr合金在300℃不同时间均匀化退火的显微组织
变质合金在330℃和360℃均匀化处理后组织变化与300℃相似,因此未列出。
上述分析可知,合金在390℃保温0h和3h后,组织变化并不明显。随着退火时间延长至6h,晶界处的组织明显变多,富Al的α相枝晶间距有明显变小的趋势。退火时间进一步延长,晶界处的组织进一步增多。这是由于退火处理后,均匀化过程中溶入基体的第二相析出,随着退火时间的延长,第二相析出的更完全。
将变质前后及热处理前后的合金试样在HB-3000B布氏硬度计上进行布氏硬度测试。测量过程中,每个试样测量3个压痕,每个压痕读3次数据,再取平均值来减少误差。
图4 ZA27-0.2Zr变质合金经过热处理后的硬度变化趋势
铸态的ZA27锌合金布氏硬度为55.8HB,添加变质剂Zr后合金的硬度为59.0HB。可见,变质处理后合金硬度有所提高,这是由于Zr的添加使得晶核数目增多,晶粒发生了明显细化。
ZA27-0.2Zr变质合金经过热处理后的硬度变化趋势如图4所示。
由图4可知,与Zr变质后未热处理的试样硬度59.0HB相比,均匀化退火处理后试样的硬度均有所降低。这是因为均匀化退火处理后,合金内应力降低,导致材料硬度下降。在不同温度均匀化退火后,随着退火时间的延长,合金的硬度先增大后减小,在390℃均匀化9h退火后,硬度达57.9HB。在均匀化过程中,随着温度的升高及时间的延长,成分偏析和组织不均匀性得以消除,合金塑性将会提高。
(1)Zr变质处理后,ZA27合金组织明显细化,硬度由55.8HB提高到59.0HB,均匀化退火处理后,硬度较变质后降低。在不同温度均匀化退火后,随着退火时间的延长,合金的硬度先增大后减小,在390℃均匀化9h退火后,硬度达57.9HB。
(2)ZA27-0.2Zr变质合金均匀化退火处理时,当退火温度一定时,随着保温时间延长,合金中的组织变得均匀,第二相数量增多,晶粒略有长大的趋势。当保温时间一定时,温度越高,第二相数量越多,组织越早趋于均匀化,但均未达到完全均匀化。