李柳,齐传刚
(中国煤炭科工集团 上海有限公司, 上海 200030)
带式输送机储带仓通过将输送带缠绕于多层滚筒,再由张紧小车拉紧游动小车,实现输送机储带、放带功能[1]。该装置主要由张紧小车、游动小车、多节储带仓架、储带仓转向架等组成,整体结构如图1所示。
图1 储带仓结构
原设计方案中张紧装置、多节储带仓架、储带仓转向架通过侧边螺栓连接成一体,再由多组地脚螺栓固定于基础。侧面多组螺栓常因对齐困难带来安装不便的问题,用户要求侧面不联螺栓或尽量少联螺栓。本文首先对侧面无螺栓联接的方案进行螺栓组强度计算,当螺栓组强度不满足要求时计算侧面需要联接几组螺栓。再对该装置整体进行受力分析,主要是进带和出带处皮带的张力F(两处受力方向相反、大小相等)。由此可知,整体地脚螺栓组仅受倾覆力矩作用(水平分力抵消),各个螺栓所受横向载荷为0,显然与实际不符。
本文在假设各节储带仓架分担横向载荷不等的前提下,将整体拆分成部分建立螺栓组受力分析模型,计算了地脚螺栓受力并校核了螺栓强度。
该储带装置包含17节结构完全相同的储带仓架(2组螺栓)、1个张紧装置(4组螺栓)、1个储带仓转向架(4组螺栓),且张紧装置地脚螺栓组与储带仓转向架地脚螺栓组左右对称布置,总共由42组螺栓(前后对称各一)固定于地基。建立的储带仓受力模型如图2所示。该受力模型左右对称,第9节储带仓架位于中间位置。根据对称原理,此节储带仓架左右侧面所受作用力相等。
图2 储带仓受力模型
1) 各组螺栓所分担横向载荷不等。
2) 重力相对于皮带张力较小,忽略重力影响。
3) 各个螺栓安装状态基本相同,即每个螺栓安装预紧力相同,均为F0。
储带仓转向架螺栓组计算:
对储带仓转向架进行单独受力分析,受力模型如图3所示。转向架受6层输送带张力F,左侧储带仓架对其作用力F1。螺栓组中心线0—0,4组螺栓(总数N=8)与中心线距离分别为L1、L2、L3、L4。地脚螺栓受力计算如下。
图3 储带仓转向架受力模型
地脚螺栓组所受倾覆力矩:
M=H×6×F-H1×F1=724.8-0.7×F1
(1)
L1、L2、L3、L4地脚螺栓处受倾覆力矩影响产生的工作载荷为[2]:
(2)
可得,FG1=0.18M、FG2=0.007 2M、FG3=0.086M、FG4=0.18M。
由《机械设计手册》查得,地脚螺栓处联接要求残余预紧力F′≫FG,即F0-0.7FG4≫FG,取F0=1.7FG4=0.306M[3]。
由水平方向受力平衡条件得到:
(3)
带入相关参数后得:2.8F0+0.039 M+1.2F1=576。
联合式(1)、(2)、(3)求解得:F0=249.2 kN、M=814.4 kN·m
通过计算结果可知,储带仓转向架左侧面和储带仓架在无螺栓联接时,螺栓组不满足强度要求。
2.3.1 储带仓转向架与第1节储带仓架螺栓组计算
将储带仓转向架与第1节储带仓架看作整体,此时倾覆力矩由6组螺栓承担,受力模型如图4所示。
图4 储带仓转向架与储带仓架受力模型
由此可见,此螺栓组满足强度要求。
2.3.2 储带仓架螺栓组计算
中间15节储带仓架结构完全相同且左右对称(侧面螺栓未联接),对其受力进行简化(储带仓架左右侧面所受摩擦力相对较小,忽略此项),单节储带仓架受力模型如图5所示。
图5 单节储带仓架受力模型
地脚螺栓组所受倾覆力矩Mi=H1×(Fi-Fi+1)=0.7(Fi-Fi+1)(i=2、3、4……9)
(4)
(5)
(6)
将FO=59.2 kN带入式(6)得Fi-Fi+1=69,又因F2=281.6 kN,依次类推得F3=212.6 kN、F4=143.6 kN、F5=74.5 kN、F6=5.6 kN、F7=-63.4 kN,而F7<0显然不符合实际,故从第7~11节储带仓架左右受力相等均为5.6 kN(地脚螺栓可认为仅受预紧力)。15节储带仓架处地脚螺栓受力情况为2~6节受倾覆力矩参生的工作拉力和预紧力、12~16节与2~6节对称受力相同。
通过以上分析可知,张紧装置、储带仓转向架与储带仓架之间侧面螺栓均不联接时,最大受力地脚螺栓处不能满足强度要求。将第1节储带仓架与储带仓转向架侧面用螺栓联接,第17节储带仓架与张紧装置侧面用螺栓联接。在这种工况下,地脚螺栓组满足强度要求。