贾慧敏,闫 玲,毛崇昊,张 庆,张光波,樊 彬
(中石油华北油田山西煤层气勘探开发分公司,山西 长治046000)
煤层气储层具有渗透率低、孔隙度低和含气饱和度低的特征[1],煤层气井具有单井产量低、井间产量差异大的特征。煤层气储层物性差,毛管压力大,毛管压力对煤层保存及开发具有重要的影响。目前关于毛管压力对常规气藏开发的影响的研究较多,冯乔等认为常规储层孔隙流体压力与毛细管力间为动态平衡,只有当孔隙流体压力大于或等于毛细管力时,才能成为油气运移的动力[2]。杨朝蓬等认为低渗致密气藏孔吼细小,束缚水饱和度普遍较高,存在阈压效应,对气体的产出具有重要的影响[3]。李功强等认为低渗储层渗透率低、毛管压力大,气体难以克服毛管压力而被封闭在孔隙中[4]。而关于毛管压力对煤层气赋存及产出的影响,则研究较少,张国华等认为孔隙内外之间的压力差小于毛细管压力时,气体不能产出[5]。张芬娜等基于毛细管模型和渗流能量方程,建立了产气通道门限渗流模型,分析了煤层气产出的临界条件[6]。宋金星等认为煤层气储层孔隙内两相界面会产生毛细管压力,致使其微孔内气相压力远高于静水柱压力,形成微孔超压环境[7]。目前研究主要集中在毛管压力对甲烷的封堵作用方面,并没有针对不同储层毛管压力差异分析其对煤层气产出的影响。因此提出了毛管压力对煤层气封堵的机理及类型,并提出了煤层气储层的3种类型及其生产曲线,以期为进一步认识毛管压力对煤层气保存及产出的影响提供借鉴。
实验样品为沁水盆地南部樊庄、郑庄区块煤样,加工为5 mm 薄片,将表面打磨平整;实验用水为樊庄、郑庄区块煤层气井采出水;煤岩润湿性采用接触角评价法进行评价,实验参照行业标准SY/T 5153—1999《油藏岩石润湿性测定》进行。
对樊庄、郑庄区块19 块煤样进行煤岩-水接触角测定,数据表明,煤岩与采出水接触角为45.63°~59.57°,平均51.99°。因此毛管压力存在有利于煤层气保存,毛管压力越大,越利于煤层气保存;同时,在煤层气产出过程中,毛管压力是阻力,毛管压力越大,产出阻力越大。
毛管压力采用Laplace 公式计算[8]:
式中:pc为毛管压力,MPa;σ 为液体表面张力,mN/m,取蒸馏水的界面张力73.55 mN/m 计算;θ 为采出水与煤样间接触角,根据实验结果取平均值51.99°进行计算;r 为孔隙半径,nm。
利用式(1)计算,樊庄、郑庄区块孔隙半径对毛管压力的影响如图1。
图1 樊庄、郑庄区块孔隙半径对毛管压力的影响Fig.1 Effect of pore radius on capillary pressure in Fanzhuang and Zhengzhuagn blocks
毛管压力的本质是界面张力[9-10],在煤层气生成前,煤层完全被水相饱和,不存在毛管压力。在储层压力作用下,甲烷气体生成后被吸附在煤岩孔隙表面,随着生成的甲烷气体增多,煤岩孔隙中的气体压力也逐渐增加,当吸附气量大于煤层的最大吸附气量时,开始出现游离气,孔隙中游离气的压力小于突破压力时,气体被封闭在孔隙中,而孔隙中游离气的压力大于突破压力时,气体开始逸散产出。
以沁水盆地南部为例,当煤层埋深为700 m 时,静水压力一般为5.6~6.3 MPa。图1 表明,研究区域储层煤岩孔隙半径及其毛管压力分布范围较广,因此,不同孔隙的气体突破压力差异较大。例如,当孔隙半径为10 nm 时,毛细管压力达9.1 MPa,10 nm孔隙的气体突破压力可达到14.7~15.4 MPa;当孔隙半径为30 nm 时,毛细管压力仅为3 MPa,则其气体突破压力仅为8.6~9.3 MPa。
由于不同半径孔隙气体突破压力不同,即使储层生烃量、所经历的构造运动等其他条件相同时,孔隙中气体含量也存在差异。利用裂缝指数评价煤储层天然裂缝发育情况,裂缝指数计算公式为:
式中:FI为裂缝指数,表征储层裂缝综合发育程度;Wz、Wc分别为主、次裂缝宽度,μm;Dz、Dx分别为主、次裂缝密度,条/cm。
沁水盆地南部Q1 井含气量与裂缝指数随埋深关系如图2。结果表明,裂缝指数越大,储层含气量较低,这是由于储层裂缝指数越高,裂缝越发育,储层平均孔隙半径较大,则毛管压力越低,气体突破压力越低,在煤层甲烷形成过程中气体逸散量大,因此含气量较低。这充分证明了毛管压力对煤层气封堵机理的正确性。
图2 Q1 井含气量与裂缝指数随煤层埋深关系Fig.2 The gas contents and fracture index versus buried depth on well Q1
假设其他条件相同,只有孔隙半径存在差异时,对于理想的单毛细管模型,存在3 种封堵类型,毛管压力对甲烷3 种封堵类型如图3。
图3 毛管压力对甲烷3 种封堵类型Fig.3 3 blocking types of coalbed methane by capillary pressure
对于不同孔隙半径的单一毛细管模型,假设孔隙中气体压力pp恒定,静水压力相同(气体突破压力与毛管压力差值恒定),则随着孔隙半径增加,毛管压力和相应的气体突破压力pt均持续降低。以pp=pc和pp=pt为界限,可将毛管压力对气体的封堵分为3 种类型。①第1 类:孔隙中气体压力小于毛管压力(即pp<pc),该类孔隙半径较小,毛管力较大,孔隙中气体压力不能克服毛管压力,单纯通过降低静水压力气体不能产出;②第2 类:孔隙中气体压力大于毛管压力但小于气体突破压力(即pc<pp<pt),该类孔隙中气体可以压力可以克服毛管压力,但不能达到突破压力,需通过排水降低静水压力,进而将气体突破压力降至气体压力后,气体才能产出;③第3 类:孔隙中气体压力大于气体突破压力(即pp>pt),该类孔隙中不需要排水降压即有气体产出。
许多研究表明,煤层气储层可用Matchstick 模型来表征,利用Matchstick 模型将上述基于理想的单毛细管模型划分的3 种封堵类型升级为相应的3种储层模型,3 种储层模型及典型生产曲线、实际生产曲线分别如图4、图5。
图4 3 种储层模型及典型生产曲线Fig.4 The schematic of 3 types of formation and the corresponding production curves
图4(a)为毛管力圈闭型储层,储层物性条件差、孔隙半径小、毛管压力大,大部分孔隙属于第1种封堵类型,该类储层孔隙中气体压力小于毛管压力,即使通过持续排水将储层静水压力降至0 MPa,储层孔隙中气体压力仍然不能克服毛管压力,气体仍然不能产出,其典型理论曲线如图4(b),煤层中水持续产出,储层静水压力持续下降,但不会有气体产出。该类储层压裂改造后,部分孔隙结构被破坏,毛管压力降低,部分甲烷气体会产出,但由于水力压裂不能有效的改变基质孔隙,一般不能形成持续气量,表现为“一股气”。该类储层开发效果最差,一般不能实现效益开发。其实际生产曲线如图5(a),井底流压间接表征储层静水压力,煤层气井投产后,井底流压由3.5 MPa 降至0.09 MPa 一直产水,并未产气。
图5 3 种储层模型实际生产曲线Fig.5 The real production curves of 3 types of formation
图4(c)为欠饱和型储层,该类储层物性条件较好、孔隙半径适中,毛管压力相对较小,大部分孔隙属于第2 种封堵类型,孔隙中气体压力大于毛管压力,孔隙中气体主要依靠地层静水压力封闭吸附在孔隙中,因此,可通过持续排水降低静水压力,使甲烷气体从孔隙中产出。其典型理论曲线如图4(d),通过持续排水降低静水压力,当孔隙中气体压力等于气体突破压力时,气体开始产出,随着储层静水压力持续下降,产量逐渐增加,该类储层开发效果较好,为最为常见的煤层气储层,可以实现效益开发。其实际生产曲线如图5(b),井底流压由4.3 MPa降至2.7 MPa,气体开始解吸产出,随着井底流压降低,日产气量持续增加并达到2 000 m3,开发效果相对较好。
图4(e)为饱和型储层,该类储层物性条件好、孔隙半径较大,毛管压力很小,大部分孔隙属于第3种封堵类型,孔隙中气体压力大于气体突破压力,不需要排水降压,甲烷气体即可以产出。其典型理论曲线如图4(f),煤层气井投产后,气体即开始产出,该类储层开发效果最好,利于高产稳产。煤层气井投产后即开始产气,随着井底流压降低,产量持续增加并达到2 500 m3,开发效果最好。
1)研究区煤岩为水湿,煤层气产出过程中毛管压力为阻力,因此毛管的压力越大,越不利于煤层气产出。
2)甲烷生成后在毛管压力及储层静水压力作用下吸附在煤岩孔隙表面,当孔隙中气体压力小于突破压力时,气体被封闭在孔隙中,不同半径孔隙的气体突破压力差异较大,导致孔隙中气体含量也存在差异,现场数据证实煤层裂缝指数越大,储层含气量较低,这充分证明了毛管压力对煤层气封堵机理的正确性。
3)以pp=pc和pp=pt为界限,可将毛管压力对气体的封堵类型分为3 种,据此可将储层划分为毛管力圈闭型储层、欠饱和型储层和饱和型储层3 种。毛管力圈闭型储层,孔隙半径小、毛管压力大于孔隙中气体压力,持续排水降压不能克服毛管压力,气体不能产出,开发效果最差;欠饱和型储层,孔隙半径适中、孔隙中气体压力大于毛管压力,可通过持续排水降低静水压力,进而使孔隙中气体压力小于气体突破压力时,气体持续产出,开发效果相对较好;饱和型储层,孔隙半径较大,毛管压力较小,孔隙中气体压力大于气体突破压力,不需要排水降压,甲烷气体即可以产出,能够实现高产稳产。