粘结相含量和相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响

赵 迪，余海洲，李 阳，孙彩红，刘文俊，郑 勇



粘结相含量和相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响

赵 迪1，余海洲1，李 阳1，孙彩红1，刘文俊1，郑 勇2

(1. 三峡大学材料与化工学院，宜昌 443002；2. 南京航空航天大学材料科学与技术学院，南京210016)

通过真空液相烧结工艺制备不同粘结相含量和相组成的Mo2FeB2基金属陶瓷，并用压痕法测量其断裂韧性，研究粘结相含量和相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响。结果表明：粘结相含量对Mo2FeB2基金属陶瓷的断裂韧性具有一定影响，当粘结相含量(质量分数)由27%增加到37%时，断裂韧性从12.8 MPa·m1/2提高到了17.3 MPa·m1/2；与粘结相含量的影响相比，粘结相相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷的断裂韧性具有更加显著的影响，当粘结相为铁素体时，金属陶瓷的断裂韧性为28.5 MPa·m1/2，增加了约一倍；硬质相颗粒与粘结相的沿晶断裂，尤其是粘结相的撕裂对其断裂韧性的增加起重要的贡献。

Mo2FeB2基金属陶瓷；粘结相含量；粘结相组成；断裂韧性

Mo2FeB2基金属陶瓷作为一种典型的金属陶瓷材料，是以Fe、Mo、FeB等主要金属粉末为原料，在真空高温条件下通过反应硼化烧结制备而成，其硬质相和粘结相分别为三元硼化物Mo2FeB2和Fe[1−3]。与普通硬质合金WC-Co相比，Mo2FeB2基金属陶瓷不仅成本相对低廉，而且力学性能相当，而密度却只有普通硬质合金的五分之三[4−5]，这使其成为一种很有潜力的硬质合金替代品。目前，该金属陶瓷已经应用于注射成型模、有色金属加工刀具和窑炉的衬板等领域[6]。为进一步扩大其应用范围，国内外学者对此做了大量研究。庞旭明等[7]和YANG等[8]研究了Mn对Mo2FeB2基金属陶瓷微观组织和力学性能的影响，发现Mn可以降低液相形成的温度，改善液相对硬质相的润湿性，使得烧结体组织致密均匀，晶粒更加细小，从而获得更好的力学性能；魏祥等[9]将Fe2B相和Mo2FeB2相共同作为强化相成功制备出Fe2B-Mo2FeB2基系列金属陶瓷，并对其显微组织和性能进行了研究，为研制高性价比的硼化物基金属陶瓷提供了一定的研究基础；MA等[10]利用反应热喷涂技术在Q235钢表面成功制备出了Mo2FeB2基金属陶瓷覆层，覆层与钢基体之间的结合强度达到了58.06 MPa，抗热震次数为65次，将Q235钢表面的耐磨性提高了8倍以上，拓展了Mo2FeB2基金属陶瓷在覆层方面的应用。然而，有关如何提高Mo2FeB2基金属陶瓷的断裂韧性研究却鲜有报道。因此，系统研究Mo2FeB2基金属陶瓷的断裂韧性和断裂机制具有重要的理论意义和实际应用价值。

通常，金属陶瓷和硬质合金其断裂韧性会受硬质相颗粒尺寸、粘结相含量和粘结相平均自由程等因素的影响[11−15]。但与典型的金属陶瓷Ti(C,N)-Ni和硬质合金WC-Co不同，Mo2FeB2基金属陶瓷的粘结相是Fe，在一定条件下其粘结相的相组成会发生变化。因而，除了硬质相晶粒尺寸和粘结相含量，粘结相的相组成也会影响Mo2FeB2基金属陶瓷的断裂韧性。陈继欣等[16]前期已经对硬质相晶粒尺寸对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响进行了研究，本文作者主要研究粘结相含量和相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响规律。

1 实验

实验所用原料为市场所售的Mo、Fe、FeB、Cr、Ni等粉末，以及纯石墨粉。在Mo/B摩尔比不变的情况下通过改变Fe含量调整粘结相含量，通过改变碳含量调整粘结相的相组成，具体成分设计见表1和2。以无水乙醇为球磨介质，使用QM−1SP行星式球磨机对所需成分进行球磨，其中粉料与无水乙醇的质量比为1:1，球磨时间24 h，球磨转速260 r/min，球料比为5:1。球磨完成后，用红外干燥箱对球磨后的料浆进行干燥，其中干燥温度为75℃，干燥时间为100~120 min。使用质量分数为7%的聚乙烯醇溶液造粒，然后通过DY−30台式电动压片机采用双向压制的方法将粉料压制成型，其中压力大小约为200 MPa。初坯的烧结在ZT−15−20型真空/气氛烧结炉中进行，最高烧结温度为1250℃，保温40 min，其中液相烧结时真空度控制在100~10−1Pa之间。

使用Bruker AXS D8−Advance X射线衍射仪(Cu靶，K，=0.15456 nm)对金属陶瓷进行物相分析，用QUANTA200型扫描电镜(SEM)在二次电子模式下观察金属陶瓷的断口形貌，在背散射模式下观察金属陶瓷的显微组织。对部分试样，经离子减薄后，采用TECNAI G2型透射电子显微镜(TEM)对金属陶瓷的显微组织进行进一步分析，其中加速电压为200 kV。在显微硬度计(HXS−1000A)上，采用压痕法测定金属陶瓷的断裂韧性IC，其中加载载荷为30 kN，保压时间为15 s。在测试前，试样首先经金刚石砂轮精磨，然后依次用粒径为15、4和0.5 µm的金刚石抛光膏抛光，最后用清水长时间抛洗，断裂韧性IC按式(1)[17]计算：

测量时每个样品测5次，然后取平均值。

表1 不同粘结相含量Mo2FeB2基金属陶瓷的成分配比

表2 不同粘结相组成Mo2FeB2基金属陶瓷的成分配比

2 结果与分析

2.1 粘结相含量对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响

图1所示为不同粘结相含量的金属陶瓷显微组织。从图1可以看出，3种金属陶瓷的显微组织均由灰白色的棒状硬质相和黑色的粘结相组成，无明显孔隙存在，同时随粘结相含量的减少，棒状硬质相的长细比有所增加。表3所列为不同粘结相含量时金属陶瓷的断裂韧性。从表3可以发现，粘结相含量对金属陶瓷的断裂韧性有一定影响，随粘结相含量的增多，金属陶瓷的断裂韧性增加。

图1 不同粘结相含量的Mo2FeB2金属陶瓷的显微组织

表3 不同粘结相含量的Mo2FeB2金属陶瓷断裂韧性

图2所示为金属陶瓷不同粘结相含量时的压痕裂纹相貌。由图2可知，尽管随粘结相含量的减少，棒状硬质相颗粒的桥接和裂纹偏转作用明显，但当金属陶瓷粘结相含量为37%时，其压痕裂纹长度不仅明显较短，而且试样沿压痕对角线方向几乎看不到明显的主裂纹。在靠近压痕对角线附近出现了许多小裂纹，并且这些小裂纹沿晶偏转和分叉，如图2(a)所示。与只在压痕对角线形成一条主裂纹相比，多条裂纹同时形成并且各自扩展显然要消耗更多的能量，这可能是其断裂韧性提高的原因之一。另外，从图2也可以看出，当金属陶瓷粘结相含量为37%时，相当一部分裂纹在粘结相内部扩展。当裂纹在粘结相内部扩展时需要消耗大量的塑形变形功，因此其断裂韧性会相应 增加。

在以前的硬质相颗粒尺寸对金属陶瓷断裂韧性影响的研究中[16]，发现硬质相颗粒的长细化生长促进了裂纹偏转，提高了金属陶瓷的断裂韧性。在目前的研究中，粘结相含量的增加虽然使得硬质相颗粒的长细比减小，但断裂韧性依然有明显提高，这说明相比于硬质相颗粒尺寸，粘结相含量对断裂韧性的影响相对显著。其原因可能是相比于裂纹偏转，粘结相含量增加时，其裂纹在粘结相内部扩展时所消耗的塑形变形功对断裂韧性影响更加显著。

图2 不同粘结相含量的Mo2FeB2金属陶瓷压痕形貌

2.2 粘结相相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响

在相同的制备工艺条件下，通过碳添加量的变化调整粘结相的相组成，对不同碳含量的Mo2FeB2基金属陶瓷进行XRD衍射分析，结果如图3所示。从图3可以看出，尽管4种金属陶瓷均包含硬质相Mo2FeB2和少量的Fe2B相，但随碳含量的增加，金属陶瓷粘结相的相组成发生了一定的变化。当碳含量为0和0.5%时，金属陶瓷的粘结相为铁素体，随碳含量的增加，金属陶瓷的粘结相由铁素体转变为马氏体，同时伴随着渗碳体相的出现。

图3 不同碳含量的金属陶瓷XRD谱

为进一步分析碳含量为0.5%的粘结相的相组成，使用透射电子显微镜(TEM)对其进行观察，分析结果如图4所示。从图4可以发现，在碳含量为0.5%时，粘结相中也存在少量的马氏体。另外，当碳含量为1.5%的时，金属陶瓷表面出现了边缘不规则的孔隙，对孔隙区域进行放大和EDS分析，可以发现孔隙为石墨相，结果如图5所示。以上研究结果表明：随碳含量的增加，粘结相的相组成经历了铁素体(0%C)、铁素体+马氏体(0.5%C)、马氏体+渗碳体(1.0%C)、马氏体+渗碳体+石墨(1.5%C)相的转变。对4种不同粘结相相组成的Mo2FeB2金属陶瓷的断裂韧性进行测试，结果如表4所列。从表4可以发现，粘结相相组成对金属陶瓷的断裂韧性有显著影响。当粘结相为铁素体时，其硬度尽管有少量降低，但是金属陶瓷不仅具有最大的断裂韧性28.5 MPa·m1/2，而且其抗弯强度也最高。当粘结相中出现马氏体和渗碳体后其断裂韧性明显下降。

图4 Mo2FeB2基金属陶瓷TEM明场像和电子衍射斑点及其标定(区域1)

图5 Mo2FeB2基金属陶瓷(1.5%C)中不规则孔洞形貌(a)及其EDS谱(b)

图6所示为具有代表性的3种不同粘结相相组成的金属陶瓷的压痕形貌。从图6(a)可以看出，压痕的四端点并无明显的可见裂纹。图7所示为铁素体粘结相金属陶瓷压痕的形貌。从图7(a)的相对高倍的压痕形貌可以看出，金属陶瓷的粘结相在高的局部载荷下发生了明显的塑性变形。对不同区域的金属陶瓷进行了多次压痕试验，发现部分压痕的端部无明显可见裂纹的生成，部分压痕端部出现了尺寸小于10 μm的裂纹，如图7(b)所示。以上的试验结果表明，当金属陶瓷粘结相为铁素体时，粘结相具有极好的塑性变形能力，它能钝化和捕获压痕裂纹，阻碍其扩展，因此表现出较高的断裂韧性。当粘结相为铁素体+马氏体(Fe+M)时，压痕裂纹在粘结相内部及粘结相与硬质相界面扩展(见图6(b))，金属陶瓷表现出中等程度的断裂韧性。而当粘结相为马氏体+渗碳体+石墨(M+Fe3C+C)时，粘结相脆性加大，不仅压痕裂纹长度增加，而且裂纹切过硬质相的现象加大(见图6(c))，从而导致金属陶瓷低的断裂韧性。

为进一步研究粘结相相组成对其断裂韧性的影响，对不同粘结相相组成的金属陶瓷断口形貌进行观察，如图8所示。从图8可以看出，金属陶瓷断裂表面存在4种不同形式的断裂模式：Mo2FeB2颗粒的穿晶断裂(c)、Mo2FeB2颗粒与Mo2FeB2颗粒的沿晶断裂(c/c)、Mo2FeB2颗粒与粘结相的沿晶断裂(b/c)和粘结相的撕裂(b)。当粘结相成分为马氏体+渗碳体+石墨(M+Fe3C+C)时，断裂表面还存在着由于石墨相脱落而形成的圆形或片状孔洞(C)。从图8可以看出，当粘结相为铁素体时，硬质相颗粒与粘结相的沿晶断裂，特别是粘结相的撕裂明显较多，因此，金属陶瓷断裂时能吸收更多的能量，从而表现出高的断裂韧性和抗弯强度。与此相反，当粘结相中存在马氏体时，粘结相的撕裂断裂明显变少，硬质相与硬质相沿晶断裂增加。尤其是当粘结相为马氏体+渗碳体+石墨时，如图8(c)所示，金属陶瓷不仅存在着硬质相的穿晶断裂，而且还存在着大量由于石墨脱落而形成的孔隙，因此，其断裂韧性 最低。

表4 不同粘结相相组成的Mo2FeB2金属陶瓷力学性能

图6 不同粘结相相组成的Mo2Fe2B2基金属陶瓷压痕形貌

图7 铁素体粘结相Mo2Fe2B2基金属陶瓷压痕的形貌

图8 不同粘结相相组成的金属陶瓷断口形貌

3 结论

1) Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性随着粘结相含量的增加而增加。当粘结相含量(质量分数)由27%增加到37%时，断裂韧性从12.8 MPa·m1/2提高到17.3 MPa·m1/2，其增韧机制为裂纹偏转和分叉。

2) 粘结相的相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性影响显著。当粘结相的相组成为铁素体时，其断裂韧性明显增加，硬质相颗粒与粘结相的沿晶断裂，尤其是粘结相本身的撕裂对其断裂韧性的增加起重要的贡献。

3) 相比粘结相含量，粘结相的相组成对Mo2FeB2基金属陶瓷断裂韧性的影响更为明显。

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(编辑 何学锋)

Effect of binder phase contents and compositions on fracture toughness of Mo2FeB2based cermets

ZHAO Di1, YU Hai-zhou1, LI Yang1, SUN Cai-hong1, LIU Wen-jun1, ZHENG Yong2

(1. College of Mechanical and Material Engineering, Three Gorges University, Yichang 443002, China 2. College of Materials Science and Technology,Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, Nanjing 210016, China)

A series of Mo2FeB2based cermets with different binder phase contents and compositions were fabricated by liquid phase sintering. The fracture toughness was measured by the indentation method, and the effects of binder phase contents and compositions on fracture toughness of Mo2FeB2based cermets were investigated. The results show that the fracture toughness increases from 12.8 MPa·m1/2to 17.3 MPa·m1/2with an increase of binder phase content (mass fraction) from 27% to 37%. In addition, the effect of the binder phase compositions on the fracture toughness of Mo2FeB2based cermets is more obvious compared with that of the binder phase contents. The fracture toughness improves to 28.5 MPa·m1/2when the binder phase is ferrite, which is twice higher than that of martensite binder phase. The toughening mechanism is characterized by dimple rupture across the binder and near a binder/hard phase interface.

Mo2FeB2based cermets; binder phase content; binder phase composition; fracture toughness

Project(51304124) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(A16-302-a09) supported by the Science Foundation of Yichang, China

2016-02-26; Accepted date:2017-03-28

YU Hai-zhou; Tel: +86-717-6397505; E-mail: yuhaizhou78@163.com

10.19476/j.ysxb.1004.0609.2017.05.013

1004-0609(2017)-05-0967-07

TG148

A

国家自然科学基金资助项目(51304124)；宜昌市科学基金资助项目(A16-302-a09)

2016-02-26；

2017-03-28

余海洲，副教授，博士；电话：0717-6397505；E-mail：yuhaizhou78@163.com