王天锁,胡军
(黑龙江八一农垦大学工程学院,大庆 163319)
锅炉受热面的积灰是常见现象,影响锅炉受热面的传热,会使通道截面积减小,流通阻力增加,使通风出力不足,降低运行负荷,严重时还会堵塞尾部烟道,甚至被迫停炉检修,由于锅炉积灰问题,严重影响了生产的进度和秩序。针对锅炉的严重积灰问题,经过长时间的摸索,对现有的锅炉尾部省煤器进行了改造,采用了一种简单的计算方法代替了常规的繁琐计算,通过对锅炉省煤器改造的简单计算,节省了大量的时间,而且计算后的相关参数都能满足要求,下面介绍一下改造过程中一些主要参数的计算方法。
实际烟气量的计算a.对于无烟煤、烟煤及贫煤:
Qy——实际烟气量,m3(标)·kg-1
α——过剩空气系数,
α=α0+Δα
α0——炉膛过剩空气系数
Δα——烟气流程上各段受热面上漏风系数烟气速度计算需要如下参数:
Bcal——计算燃料消耗量kg·s-1
Vg——烟气总容积(标态)Nm3·kg-1查烟气特性表
θave——平均烟温℃(θ′+θ″)/2
Ag——烟气流通面积m2Ag=ab-Z1,aved(l1+4R)=ab-nd
针对具体情况,我的计算方法:
由于锅炉使用的是平衡式通风,负压值趋于恒定状态,再有就是锅炉生产用气基本稳定,故可以假设烟气流量恒定的情况下,由流体力学公式:
推导得:
当横截面积减小到原来的2/3 时,烟气速度会增加为:
得出
对于省煤器管道内部水速度的计算,参考有压管流,水流量与压强差的准确计算公式和计算步骤如下。
原计算公式:如果是旧铸铁管或旧钢管,可用舍维列夫公式计算管道比阻:
或用:
计算(n 为管内壁糙率,d 为管内径,m);
ΔP 为管道两端的压强差(不是某一断面的压强),Pa以为单位
则省煤器内的水头差为:ΔH=ΔP/(1 000×9.8)=ΔP/9 800
计算方法:假定省煤器是三组给水的时候,总流量公式是:
当省煤器由三组改成两组后,总流量不变的情况下,公式就变成:
原计算公式:
或者先求管道断面平均流速,再求流量。
管道流速:
式中:V——管道断面平均流速;
C——谢才系数;
R——水力半径;
J——水力坡降,也就是单位长度的压力损失,J=ΔP/L;
ΔP——长为L 的管道上的压力损失;
L——管道长度。
计算方法:假定省煤器是三组给水的时候,总速度公式是:
省煤器是两组给水的时候,总速度公式变成:
接下来就是要考虑当省煤器内部水流速增加,外部烟速增加的同时,水能否过早的气化,省煤器出口水温,能否增加:
由于烟气放热与水吸热是平衡的,根据热力学公式Q=cm(t1-t0)得:
得到如下公式:
进一步推导得:
理论改进后,用公式得:
由于t烟0和t水0是恒定的,所以,改进后对省煤器换热没有影响,但是烟气流速增加了,这就是改进的实质性意义。
虽然,通过粗略简单的计算得到预计的结果,但是还有问题,那就是省煤器去掉1/3 后,烟气与水的换热面积减少了1/3,是否会影响换热效果呢?
根据热力学公式:
由于烟气速度和水速度同时同步的增加,使得换热效果并没有改变。
经计算证明,虽然横截面积减少了1/3,但是通过同时增加烟气和水流速的方法,能够保证整体理论换热效果没有改变。改进前由于积灰的原因,形成积灰绝缘层,影响了换热效率。改进后,积灰问题会得到解决,那么,虽然换热面积减小了,换热效率实际上却得到提高了。
引风机能否满足这样的改进方式?首先考虑热力学计算公式:
省煤器改造前,理想气体状态方程PV/T=C(常数)
P 为压强V 为体积T 为温度(温度单位K)
推导得:
同理,改造后:
改造后常熟C 发生改变,满足烟气体积相等的、时间相等、温度相等的,从而得到如下常熟的变化,C′=1.5C
从而得到:P′=1.5P
而用简单的基础公式依然可以得出:
根据实际运行生产时引风机效率为(60~65)%左右,估算改进后,引风机效率将达到(90~97.5)%左右,也就是理论上风机能够满足省煤器改进的需要。
经过半个月实际改造,实际材料费用为8 150元,运行效果非常明显,经6 个月运行观察,省煤器片很干净,积灰的问题已经得到彻底解决。省煤器烟气流速由11.9 m·s-1增加到17.85 m·s-1。
由于我国小型锅炉大多运行人员文化层次较低的情况,只是负责简单的重复性工作,一旦锅炉出现了严重的结焦或积灰的问题,就会束手无策,而专业设计人员文化层次较高,懂得复杂的计算和设计,但很少去实际中操作锅炉设备,这就很容易造成理论设计与实际需求相脱节,一旦出现问题,使用部门不得不完全依赖于设计部门,设计部门收费会很高,使得使用部门很是被动,这就使得一些使用部门不得不自己想办法来摸索着去解决,而中锅炉设计原理计算方法与原公式比较非常简单,新的计算方法突破了只有专业人员才能够进行热力计算的难点,为非专业人员在锅炉局部改造计算过程中提供了一些基础公式,简化了原有公式的计算复杂程度。
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