珠光体
- 高强度帘线钢LX82ACr的动态连续冷却转变行为
体的生成,细化珠光体片层间距,提高钢的塑性。在82级帘线钢基础上添加适量Cr开发出LX82ACr钢盘条,其钢中晶界处渗碳体含量明显减少,盘条塑性显著提高。同时,为避免因Cr元素添加而导致的盘条强度过度提升和过冷组织的形成,危及钢的可拉拔性[4],降低了钢中的Mn含量。由于合金元素及其含量的改变,LX82ACr钢与普通82级帘线钢相比,生产过程及组织性能控制要求更为严格。实际生产中,盘条的组织性能由斯太尔摩线冷却过程决定,而这个过程可以用动态连续冷却转变来进
金属热处理 2023年9期2023-10-10
- Nb/V 复合强化对高强度钢筋显微组织和性能的影响
素体晶粒尺寸和珠光体片层间距减小.邓蕾等［12］研究表明，Nb/V 微合金化高强度抗震钢筋在拉伸过程中，钢筋裂纹遇到较硬相贝氏体时会向软相铁素体扩展.Nb/V 微合金化钢筋呈现均匀的铁素体+珠光体组织，能够改善钢筋的力学性能［13-14］.孙莹等［15］系统研究了335～500 HRB余热处理钢筋，认为淬硬层厚度越大，强度越高.张正云［16］指出，Nb 含量的增加虽然会抑制珠光体的形成，但能促进贝氏体的形成.周煌等［17］指出，随着变形量的增加，含贝氏体的
建筑材料学报 2023年8期2023-09-19
- 新型槽帮钢的连续冷却转变曲线及微观组织
变(A→F)、珠光体相变(A→P)、贝氏体相变(A→B)及马氏体相变(A→M)等[11-12]。随着冷却速度的增加,奥氏体过冷度增大,临界形核自由能的下降使形核更加容易,因此铁素体、珠光体和贝氏体的转变温度不断降低[13],室温组织中铁素体、珠光体和贝氏体转变量先增加后快速降低,直至转变量达到零值。马氏体相变点(Ms)随着冷却速度的增加而升高,马氏体转变量和钢的硬度也随之不断增加。由于冷却过程中先共析铁素体析出和贝氏体转变引起周围奥氏体组织中碳含量增加[1
金属热处理 2023年6期2023-07-26
- SWRCH35K钢连续冷却转变曲线的测定与分析
非片层状的退化珠光体,以期减少甚至省略紧固件成型前耗时耗能的球化退火工序[5-8]。SWRCH35K钢作为我国目前8.8级紧固件市场需求量最大的中碳冷镦钢产品,开发免退火型产品并形成成熟工艺具有重要意义。有关学者研究发现,退化珠光体形成的影响因素有碳含量、过冷度、原奥氏体状态等[9-15],由于在线生产工艺的复杂性,其形成机理仍未十分明确。因此,本文通过测定SWRCH35K钢静态CCT曲线,研究其组织演变和硬度变化规律,以期为组织控制提供依据,并为动态条件
金属热处理 2023年4期2023-05-04
- 热处理对25SiMn钢晶粒尺寸和 珠光体含量影响分析
金相组织一般为珠光体和铁素体，综合力学性能优异，在大型锻件领域应用广泛[1-2]。在实际生产中，25SiMn钢常常通过适当的热处理工艺或熔炼时加入能细化晶粒的V、Ti等元素来获得均匀的珠光体组织和奥氏体晶粒[3]。不恰当的热处理工艺会导致25SiMn钢锻件晶粒粗大、混晶，或碳化物异常长大，不利于材料的综合性能。1 试验材料某厂生产的锻件法兰端拉伸性能不合格，针对该问题在锻件法兰位置取试分析。沿法兰端径向取3个试样，分别编号6-1(法兰中心)、6-2(法兰中
大型铸锻件 2023年1期2023-02-10
- 球墨铸铁行走轮的低温正火工艺
，由于铸态组织珠光体含量低以至强度低，满足不了设计要求，因此必须通过热处理途径加以强化。采用正火改善基体组织以提高球铁强度是一种常用的热处理工艺方法[4]。行走轮是桥式起重机驱动单元关键零部件。目前某公司为德国某企业生产13种型号的球墨铸铁行走轮。图1为部分型号行走轮。因不同行走轮大小及有效厚度有别，外径从φ200 mm到φ630 mm不等，其正火处理从温度和冷却方式上都不完全一样。通过多年的摸索，正火温度在850～880 ℃之间为宜。本试验行走轮为外形尺
金属热处理 2022年9期2022-10-21
- Φ40 mm HRB500E 弯曲断裂原因分析
状铁素体+粗大珠光体，经测定珠光体含量为82.19%，试样基体显微组织为铁素体+珠光体，经测定珠光体含量为47.84%。可以发现心部珠光体含量大约是基体珠光体含量的2 倍，而心部的珠光体含量也远超过铁碳相图杠杆定律计算出的珠光体含量，从而可以得出试样组织不均匀且珠光体含量超标的结论。图1 心部偏析图2 网状铁素体+粗大珠光体截取纵截面，经磨制、抛光后，试样纵截面存在硅酸盐类夹杂物，级别为粗系2.0 级。2.4 宏观分析截取试样上的弯曲断口，宏观形貌如图3
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- Nb/V复合强化对高强度钢筋显微组织和性能的影响
素体晶粒尺寸和珠光体片层间距减小.邓蕾等［12］研究表明，Nb/V微合金化高强度抗震钢筋在拉伸过程中，钢筋裂纹遇到较硬相贝氏体时会向软相铁素体扩展.Nb/V微合金化钢筋呈现均匀的铁素体+珠光体组织，能够改善钢筋的力学性能［13-14］.孙莹等［15］系统研究了335～500 HRB余热处理钢筋，认为淬硬层厚度越大，强度越高.张正云［16］指出，Nb含量的增加虽然会抑制珠光体的形成，但能促进贝氏体的形成.周煌等［17］指出，随着变形量的增加，含贝氏体的钢筋变
建筑材料学报 2022年8期2022-09-04
- GCr15轴承钢软化退火工艺
显微组织为片状珠光体+碳化物，布氏硬度为343 HBW。采用精密切割机将成材切割成15 mm厚的圆柱试样。采用箱式炉进行热处理试验，主要热处理工艺为：分别在550，600，650，700，730，740，750，760，770，780，800，850，900 ℃下保温，保温时间均为180 min，再进行退火，炉温不大于300 ℃后取出试样，空冷至室温。试验结束后，制备试样，采用Quanta400F型扫描电镜(SEM)观察其显微组织形貌，采用全自动布氏硬度计
理化检验(物理分册) 2022年8期2022-08-27
- 厚规格热镀锌板折弯开裂分析及改进措施
主要为铁素体和珠光体，晶粒度级别为8.0，珠光体组织在晶界处发生团聚，且分布较多。进一步采用Sigma500热场发射扫描电子显微镜(SEM)分析可知，珠光体团的尺寸约为40 μm，主要由晶界处的珠光体、渗碳体及尺寸较小的铁素体组成(见图3b)。说明基板的铁素体组织和晶粒度都正常，但珠光体团尺寸偏大，数量较多，分布在整个基板内部。图3 开裂试样基板的金相组织(a)及其珠光体团的形貌(b) Figure 3 Metallographic structure o
电镀与涂饰 2022年13期2022-08-02
- 提升珠光体组织的耐磨性能以及热稳定性
+C）而形成的珠光体结构，用以提升珠光体组织在室温以及一系列高温环境下的耐磨性能以及热稳定性。该研究以A new strong pearlitic multiprincipal element alloy to withstand wear at elevated temperatures为题发表在Acta Materialia上。该研究发现，与钢铁材料的相变相似，高熵合金中也可以发生共析反应而产生珠光体结构，共析转变发生于500～650℃，共析反应为FC
航空制造技术 2022年5期2022-07-15
- 快速连接器熔炼工艺研究
化率≥85%,珠光体含量＞90%，铁素体含量＜5%，化学成分ω（Cu）/10+ω（Sn）≤0.08%.图1 快速连接器2 工艺难度分析快速连接器是典型的高强度球墨铸铁件，产品性能要求有较高的强度，同时还要有一定的伸长率。产品技术条件要求用附铸试样进行材料验收，但由于浇注后附铸试样的凝固、冷却条件较差，易造成其组织中石墨球数量少、球径大，同时珠光体容易分解，易造成力学性能的降低，很难保证屈服强度≥450 MPa 的技术要求；珠光体含量的要求在铸态情况下也很难
铸造设备与工艺 2022年3期2022-07-13
- 真空渗碳18CrNiMo7-6钢中碳化物的析出规律
。将钢件冷却到珠光体区并保温，使钢中的奥氏体全部转变为片层状珠光体形貌组织，之后再升温至两相区进行保温处理。两相区内，珠光体形貌组织逐渐向奥氏体及渗碳体转变。奥氏体在珠光体晶内的渗碳体与铁素体的边界处形核并长大[13]。珠光体内铁素体中碳浓度为0.0218%，渗碳体碳浓度为6.69%，在转化为含碳量为0.77%的奥氏体时，由于铁素体同奥氏体碳浓度差相比渗碳体同奥氏体碳浓度差较小，所以在进行奥氏体转变时铁素体优先完成转变，此时原珠光体内未反应完的渗碳体则被割
金属热处理 2022年5期2022-06-06
- ML40Cr冷镦螺栓法兰外圈表面开裂原因分析
基体组织为球状珠光体组织，碳化物呈球状，比较均匀地分布于基体中，整体球化效果明显，见图3。但是在法兰处外圈表层组织则为片状珠光体+铁素体，球化效果非常差，表层片状珠光体层深度约为0.12 mm，有部分裂纹仅产生于片状珠光体层，见图4～图6。图3 法兰处基体组织(500X)图4 法兰处表层及基体组织(50X)图5 法兰处外圈表层组织(200X)图6 法兰外圈表面组织为片状珠光体+铁素体(500X)1.3.2 开裂螺栓杆部组织选取开裂螺栓杆部取横截面样品金相检
四川冶金 2022年2期2022-05-16
- 高压注汽管道16Mn钢的老化损伤表征分析
16Mn钢属于珠光体型耐热钢，如图1所示，组织为珠光体和铁素体，16Mn钢的内壁可见明显的带状组织，珠光体呈带状均匀分布在铁素体之间，与铁素体呈黑白相间的条带状；中间壁厚处珠光体呈较短的带状分布在铁素体之中，虽然并未像内壁处两者呈带状交替分布，但也可看出珠光体具有明显的带状分布规律；外壁处没有明显的带状组织，珠光体与铁素体两者均匀分布。内壁与中间壁厚处呈带状组织分布，其可能是由管材加工工艺导致。就晶粒大小来看，沿壁厚方向，晶粒细小，铁素体晶粒平均尺寸约为7
石油和化工设备 2022年2期2022-03-11
- 高碳钢丝拉拔过程中的组织性能演变
60 MPa级珠光体钢丝,韩国的蔚山大桥采用1960 MPa级镀锌钢丝[2-3]。高强度意味着更安全、更大的跨度、更低的成本。高碳珠光体盘条具备大应变冷拉拔变形中的加工硬化效应而形成高强度细钢丝,因此对生产桥梁缆索用冷拔珠光体钢丝的微观组织及织构机理研究也日益深入[4]。目前国内最高强度级——2000 MPa级桥索钢丝率先完成工业生产,并首先应用于沪通大桥,这是中国高强度钢丝发展过程中的里程碑。拉拔过程钢丝强度的变化受珠光体片层间距减小[5]、渗碳体和铁素
材料科学与工程学报 2021年6期2022-01-05
- 浅析晶粒尺寸对H13钢珠光体转变的影响
织为均匀的粒状珠光体。钢的珠光体转变属于扩散型相变，与扩散温度和扩散距离直接相关。由于锻造时钢锭粗大的树枝晶已被打碎，因此锻件的扩散距离可近似认为锻件的晶粒尺寸大小。本文拟采用Jmatpro软件对H13钢进行计算，以找出晶粒尺寸大小对H13钢球化效果的影响。1 模拟计算参数H13钢主要化学元素要求[5]和计算用化学成分见表1。表1 H13钢化学成分(质量分数，%)Table 1 Chemical compositions of H13 steel(mass
大型铸锻件 2021年5期2021-09-14
- GCr15球化退火材料表层片状珠光体的成因及危害
造后其组织为细珠光体，通过球化退火可使组织变为均匀分布的细粒状珠光体，有利于得到理想的马氏体、均匀的碳化物和少量的残余奥氏体组织，使零件的耐磨性、抗疲劳性能最好，并兼有好的弹性、韧性等轴承要求的基本性能；2)降低硬度,便于切削加工(轴承钢热轧或锻造后硬度通常为255～340 HBW，尤其不适用于车削加工)；3)提高塑性，便于冷拉和冲压[2]。在金相检验中常见轴承钢球化退火材料表层存在不同类型的片状珠光体组织，其分布深度不同，对后续加工工艺及产品质量的影响也
轴承 2021年3期2021-07-22
- 控轧控冷获得低成本高性能铆螺钢的研究
、组织分析以及珠光体的体积分数和铁素体晶粒尺寸的测定。3 试验结果与讨论3.1 显微组织控轧控冷后的金相组织如图2所示。由图2可看出，空冷后的组织为多边形铁素体和珠光体，其中铁素体晶粒较为粗大（见图2a），而水冷至650℃、600℃、550℃的组织，不仅铁素体晶粒细化，而且珠光体增多，且随冷却温度降低，珠光体层片间距减小。1#、2#、3#、4#试样珠光体的体积分数分别为26%、41%、64%、65%，铁素体晶粒尺寸分别为51nm、27nm、26nm、21n
金属加工(热加工) 2021年7期2021-07-20
- 终轧温度和卷取温度对51CrV4热轧板组织性能的影响研究
轧态组织主要为珠光体，不同的控轧控冷工艺会直接影响到珠光体微观结构，进而影响到后续冷轧轧制难易程度、球化退火生产效率以及最终热处理态的组织性能均匀性等。目前关于51CrV4的研究主要集中在相变规律、脱碳层控制、热处理工艺等方面，关于控轧控冷工艺参数对其热轧板组织、性能的影响相对较少。因此，本文以51CrV4弹簧钢为研究对象，分析终轧温度、卷取温度对其热轧板的显微组织和力学性能的影响规律，为制定其合理的热轧工艺参数提供参考，为后续获得良好球化效果奠定基础。1
安徽冶金科技职业学院学报 2021年2期2021-07-09
- 加热参数及冷却速率对一种轧辊用合金钢材料相变点的影响
为主，还有少量珠光体，需要经过高温热处理即淬火+回火过程才能发挥性能。其热处理过程是淬火加热将铸态组织重新转变为奥氏体相，溶解部分碳化物，在后续冷却及回火过程中最后转变为回火马氏体的过程。淬火加热及冷却过程中的相变对最终性能起着至关重要的作用。本文利用热膨胀仪，测量并研究升温速度、保温时间、冷却速率等参数对一种轧辊用合金钢材料淬火过程相变点温度的影响，以指导热处理参数设计，充分发挥材料性能。1 试验材料和方法1.1 取样及试验方案试验从轧辊本体试环上取样。
大型铸锻件 2021年4期2021-07-07
- 浅析锅炉用12Cr1MoVG钢的珠光体球化
r1MoVG属珠光体热强钢，即使 580 ℃ 条件下依然具备优良的热强性和抗氧化性能，同时保持良好的持久塑性，无论是在工艺中还是焊接中都极具潜力，是电站锅炉零部件中的常见材料，适用范围包括壁温低于或等于 580 ℃ 的受热面管和 565 ℃ 的高温集箱、导汽管及主蒸汽管等。1 简述12Cr1MoVG显微组织根据GB/T5310-2017《高压锅炉用无缝钢管》所述显微组织主要种类有四种，分别是铁素体加粒状贝氏体、铁素体加珠光体、铁素体加粒状贝体加珠光体以及全
云南化工 2021年4期2021-06-15
- 微合金高碳硬线钢组织控制与性能研究*
大，能显著细化珠光体团和片层间距。但是NbC在晶界的析出，导致晶界局部贫碳和铁素体的析出，对高碳钢性能不利，实际生产通过Nb，V的综合作用，能够抑制晶界铁素体和渗碳体的析出，实现钢的高强韧性匹配。1 试验材料与方法1.1 试验材料试验材料为90碳Ф5.5 mm线材，1#和2#试验钢化学成分如表1所示。Ф5.5 mm线材生产工艺流程为：100 t转炉→100 t LF炉精炼→大方坯连铸→中间坯→高线厂加热→轧制→斯太尔摩控冷→检验→包装入库。表1 试验钢化学
现代冶金 2021年1期2021-05-18
- 基于OpenCL并行的挡板对珠光体生长的相场法模拟
Fe-C-Mn珠光体的形态转变,探讨了珠光体发散生长机理.Nakajima[10]采用多相场法模拟了共析钢珠光体的协同生长,计算了不同过冷条件下的层间距和生长速度,进一步讨论了奥氏体中碳分布不均匀性和变形应变对应力的影响.冯力等[11]利用相场法模拟研究了不同界面能和不同扩散系数条件下珠光体微观组织生长形貌及生长规律.张军等[12]利用相场法研究了Fe-C合金在等温过程中发生奥氏体和铁素体相变过程,进一步研究了温度、Mn含量等对微观组织的影响.以往的研究主
兰州理工大学学报 2021年2期2021-05-10
- 变强度22MnB5热成型钢热处理工艺研究
在炉内已经发生珠光体铁素体相变，在之后的模具保压淬火过程中不发生马氏体相变从而实现变强度设计[8]。板料整体加热局部冷法如图1所示。图1 板料整体加热局部冷法国内某主机厂采用整体加热局部冷法生产变强度22MnB5热成型钢时，变强度区域设计要求：屈服强度430～550 MPa，抗拉强度650～750 MPa，断后延伸率要大于15%，而在零件生产中实测的变强度区域的抗拉强度为630 MPa，断后延伸率为18%，没有达到设计要求，国内某主机厂零件软硬区分布如图2
河南冶金 2021年1期2021-04-27
- Nb 对承荷探测电缆铠装钢珠光体组织的影响
，获得全片层的珠光体组织，其珠光体组织的微观结构决定了其综合的力学性能，例如，机械强度。因此，铠装钢珠光体组织的细化以及均匀化程度极其重要。微合金化Nb 元素具有细化晶粒的作用，经常使用在调控钢材的组织性能上，但是Nb 元素对承荷电缆用铠装钢珠光体组织的影响需要进一步明确。本文设计了2 种不同的试验钢，1 种添加质量分数为0.025%的Nb，1 种不添加Nb 元素，对比分析Nb 元素添加对承荷电缆铠装钢珠光体组织的影响。2 化学成分试验钢的化学成分如表1
工程建设与设计 2021年2期2021-03-08
- U71Mn钢轨气压焊接头的损伤行为
1组织为层片状珠光体，但是层片厚度、长度都不均匀；处于热影响区的区域2组织由层片状珠光体和粒状珠光体组成，渗碳体部分球化为颗粒状，少量铁素体分布在珠光体晶团边界；处于热影响区的区域3位于硬度最低的位置，即软化区位置，该区域组织为粒状珠光体，其渗碳体完全球化为颗粒状；处于热影响区的区域4组织为层片状珠光体和粒状珠光体共存，渗碳体呈层片状与颗粒状，而且渗碳体片的长度不一，与区域2相比，该区域渗碳体的层片厚度和层间距均较大；母材组织为层片状珠光体，与熔合线处相比
机械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 高温下灰铸铁微观组织的演变及其对抗拉强度的影响
过程中形成的在珠光体(或铁素体)基体中分散析出大量片状石墨的铸铁，断口呈灰色。灰铸铁碳含量相对较高，熔点较低，凝固过程中体积收缩量小，铸造性、减震性好，导热系数大(100 ℃的导热系数为43～47 W/(m·K))，常用于制造机床床身、汽缸、箱体等结构件[2]。某公司生产的重型汽车刹车毂材料为HT250灰铸铁，当汽车在崎岖的山路上行驶，或长距离下坡连续刹车时，刹车毂表面温度短时可升高到700～800 ℃，在刹车毂两侧间产生较大的温差应力。同时，刹车毂表面在
上海金属 2021年1期2021-01-22
- 合金球墨铸铁中珠光体数量对激光淬火深度的影响
型面上淬火区域珠光体数量对激光热处理硬度影响很大。当珠光体数量在80%以上后，50HRC 以上的硬度层深度能达到1mm 以上；而珠光体数量减少，硬度层深度也会减少。激光淬火工艺激光淬火激光淬火又称为激光相变硬化，是指以高能密度的激光束照射工件表面。使其需要硬化部位瞬间吸收光能并立即转化为热能，从而使激光作用区的温度急剧上升形成奥氏体，经随后的快速冷却，获得极细小马氏体和其他组织的高硬化层的一种热处理技术。应用领域尽管目前激光表面淬火技术的应用还不及传统热处
锻造与冲压 2020年20期2020-11-04
- 蠕墨铸铁RuT400与RuT450的拉伸与疲劳性能
个部分：亮白色珠光体、灰暗色铁素体以及黑色石墨。RuT400的石墨基本被铁素体包围；而RuT450的珠光体含量较高，导致部分石墨直接与珠光体接触。通过Image-Pro Plus(IPP)软件计算得到这两种材料各相的面积分数和蠕化率如表2所示。图2 RuT400和RuT450的显微组织表2 RuT400和RuT450的各相面积分数和蠕化率从表2可以发现：RuT400和RuT450的化学成分相近，但各相面积分数不同。这是因为RuT450的冷却速度比RuT40
上海金属 2020年4期2020-08-25
- 正火温度对QT500-7球墨铸铁硬度的影响
铁金相检验》对珠光体数量进行评定，结果见表4。表4 珠光体数量评定通过表4可以看出，随着正火温度的增加，珠光体含量也随之增加，珠光体含量的增加会影响材料硬度的增加。通过图1可以发现，温度对组织有明显影响，一方面表现为对组织成分的影响；另一方面对组织数量的影响；再一方面表现为对组织形态、分布的影响[3]。首先对组织成分的影响，经过正火后，基体组织主要以铁素体和珠光体为主；其次，在球墨铸铁中铁素体和珠光体的体积是一一相关的，表达式为：珠光体数量＋铁素体数量=1
金属加工(热加工) 2020年8期2020-08-14
- 城轨用CG10车轮轮辋径向组织、性能分布的研究
应力主要取决于珠光体层片间距，珠光体层片间距越小，强度越高。抗拉强度也主要由珠光体层片间距决定。延伸率主要受珠光体含量变化的影响，而珠光体层片间距则影响不大。图1 不同部位显微组织2.2.2 拉伸结果分析表2 不同部位珠光体和铁素体体积分数及珠光体层片间距通过采用最小层片间距法（选取每个视场层片间距最小的珠光体团进行测量）进行测量分析，5个视场检测结果的平均值如表2中所示。随着距踏面深度的增加，珠光体层片间距由146.0 nm增大至179.6 nm，并且在
安徽冶金科技职业学院学报 2020年2期2020-08-04
- 支承辊锻造结束后退火过程中组织转变
“黑团”为片状珠光体团，晶界内为马氏体组织；大量的条带状碳化物沿晶界分布。在1200℃时，保温时间越长晶粒越粗大，保温0.5h 晶粒度级别已经达到0 ～00 级；从1200℃降温至550℃的过程中，有大量的条带状碳化物沿晶界析出，并伴随少量珠光体转变；550℃后空冷过程中，剩余的奥氏体组织转变为马氏体。图2 锻造还原+退火工艺曲线图3 锻造态还原后的金相与扫描照片退火试验结果分析⑴650℃、750℃退火过程中组织转变。650℃退火过程中组织转变如图4 所示
锻造与冲压 2020年13期2020-07-09
- 铜对汽车差速器壳体QT500-7力学性能的影响
铁基体组织有强珠光体化的作用，大约是镍的10倍，加入1.5%的铜，可使珠光体的含量达到100%[5]。铜的熔点为1083℃，沸点2566℃，在铁液中是非常稳定的，因此必须在球化处理前加入铜，否则易产生厚片状石墨，或周边球化，中心部位为厚片状石墨组织，且易出现心部蜂窝状疏松。试验采用同一批原材料生铁，经脱硫工序后，应用中频感应电炉熔化，在此试验过程中将力学性能不合格的QT500-7球墨铸铁作为1#试样，2#试样作为对比试验，加入0.4%的铜，然后进行球化和孕
金属加工(热加工) 2020年6期2020-07-08
- 含有上贝氏体的ER8车轮钢的裂纹扩展行为
083铁素体和珠光体是铁路车轮钢中常见的两种微观组织，不同含碳量得到的组织含量也不同[1].车轮钢的微观组织结构不同，变形断裂过程也不一样[2].对车轮钢的原位观察表明，疲劳裂纹在先共析铁素体中形核并沿界面上网状铁素体扩展，疲劳裂纹往往受阻于珠光体[3].当裂纹激发微观结构中的硬质相时，裂纹尖端扩展可能受阻或偏转[4].在高应力强度因子范围内，铁素体−珠光体钢中的裂纹易于沿着铁素体/珠光体界面的弱区传播[5].利用原位扫描电子显微镜揭示不同类型微观组织对裂
工程科学学报 2020年6期2020-07-06
- 消失模泡沫材质对球墨铸铁组织与性能的影响
定试样中石墨和珠光体的面积百分比。用310HBS-3000数显布氏硬度计测量试样硬度，每个试样测5个不同位置并取平均值；用显微硬度计测定试样不同显微组织的布氏硬度。图1 铸造用模具三维图2 试验结果2.1 试样抛光态显微组织图2为试样抛光状态的显微组织。可以发现，STMMA与EPS球墨铸铁试样在石墨尺寸、形态及分布方面无显著差异，所有试样局部都存在少量的蠕虫状石墨。2.2 试样腐蚀后显微组织图3为用4%硝酸酒精溶液腐蚀过后的试样的金相组织图片。可以发现，E
中原工学院学报 2019年4期2019-09-27
- Al元素对高碳珠光体钢连续缓慢冷却相变行为的影响
081 )冷拔珠光体钢丝由于兼具高强度和一定的韧性，被广泛应用于桥梁缆索、轮胎帘线、钢丝绳及弹簧等工程结构用材料的制造中。近年来，随着新建桥梁跨距的不断增加，如何在进一步提高钢丝强度的同时保证其良好的塑韧性，成为国内外研究者亟需解决的问题[1]。对于桥梁缆索用镀锌钢丝而言，其应变量相对较小，加工硬化程度不高，镀锌钢丝的强化主要依靠增加盘条的抗拉强度，从微观组织方面考虑，可以通过细化珠光体片层间距、强化铁素体(固溶强化和析出强化)及增加渗碳体比例等方式来实现
武汉科技大学学报 2019年4期2019-07-04
- 高碳铬轴承钢制轴承零件球化退火组织缺陷分析
W，组织为片状珠光体组织（见图1），不容易切削。为了给最终淬回火处理准备良好的原始组织，同时能得到优越的加工性能，必须经过球化退火，获得均匀分布的细粒状珠光体组织。把硬度控制在170~220HBW最有利于切削加工。高碳铬轴承钢零件球化退火后的显微组织为细小、均匀分布的球化组织（见图2），应符合《JB/T1255—2014 滚动轴承高碳铬轴承钢零件 热处理技术条件》标准第一级别图中第2～4级，允许有点状的球化组织存在，不允许有第1级和第5级的组织存在。通常在
金属加工(热加工) 2018年6期2018-06-20
- 不同退火温度下铁素体和珠光体组织的演变分析
温度下铁素体和珠光体组织的变化以及不同组织形态对力学性能的影响。在光学显微镜下观察不同退火温度下铁素体和珠光体组织的变化，且通过万能拉伸机测试不同退火温度下试样的力学性能，经退火后材料强度大幅度下降。珠光体未发生球化时，由于在加热过程中，金属原子活动能力增强，自发的向外扩散，大晶粒吞食小晶粒而重新长大引起强度下降。珠光体发生球化后强度随退火温度的升高而降低的主要原因是球化珠光体的强度要比片层状珠光体的强度低，珠光体的球化使铁素体基体中的固溶原子扩散并在晶界
金属世界 2018年1期2018-04-25
- 钢铁的金相组织结构（二）
粒状分布。四、珠光体。由铁素体和渗碳体组成的机械混合物称为珠光体，用符号P表示。其力学性能介于铁素体和渗碳体之间，强度较高，硬度适中，有一定的塑性。珠光体是钢的共析转变产物，其形态是铁素体和渗碳体彼此相间形如指纹，呈层状排列。按碳化物分布形态又可分为片状珠光体和球状珠光体二种。（1）片状珠光体：又可分为粗片状、中片状和细片状三种。（2）球状珠光体：经球化退火获得，渗碳体成球粒状分布在铁素体基体上；渗碳体球粒大小，取决于球化退火工艺，特别是冷却速度。球状珠光
新疆钢铁 2018年4期2018-02-10
- 稀土对高碳钢组织与性能的影响
观察高碳钢轧态珠光体组织的形貌，并采用截线法测定高碳钢轧态珠光体的片层间距和球团尺寸，结合其轧态拉伸性能结果分析稀土对其组织与性能的影响。表1 试验钢成分（质量分数，%）2 试验结果与讨论2.1 稀土对高碳钢组织的影响图1为不同稀土含量的共析钢轧态珠光体组织的扫描电镜照片，共析钢的轧态平衡组织为珠光体组织。图1 共析钢轧态珠光体组织的SEM图片未添加稀土的共析钢珠光体粗短弯曲，不规整，均匀性较差，测定其珠光体球团尺寸为12.80 μm，片层间距为0.176
中国资源综合利用 2017年12期2018-01-21
- 渗碳体形态对高碳珠光体钢组织及性能的影响
的渗碳体形态对珠光体亚结构组织及性能的影响，制定相关热处理工艺： 将试样在880 ℃奥氏体化15 min后，以70，100，200 ℃/s的冷速过冷到300 ℃等温3～15 s，之后升温至珠光体区等温1 min，最后快冷至室温.通过SEM和TEM观察，以及MTS拉伸试验机得到的数据，结果表明，在过冷时间为3 s的前提下，随着冷速的增长，渗碳体由完整片层状发生不同程度的碎化.在200 ℃/s时，渗碳体已经大面积碎化，并发现大量的纳米级渗碳体，抗拉强度表现为先
湖南大学学报·自然科学版 2017年12期2018-01-17
- 热电厂锅炉水冷壁泄漏原因分析
组织为铁素体+珠光体［1］，各部位的珠光体球化程度不同。图5 拉伸试样取样位置及编号（1）参照图6（a迎火面、b背火面），1#位置迎火面珠光体区域中的碳化物开始分散，珠光体形态明显，局部区域珠光体中的碳化物已分散，并逐渐向晶界扩散，按DL/T 674—1999 20号钢珠光体球化评级标准珠，珠光体球化度等级为2.5级，见图6a。背火面珠光体区域中的碳化物开始分散，珠光体形态明显，珠光体球化度等级为2级，见图6b。图6 1#位置金相组织（500×）（2）参照
设备管理与维修 2017年6期2018-01-17
- 桥梁用钢丝绳QS82Mn 热处理工艺探索
织均匀性，获得珠光体片层间距138nm，抗拉强度达到1374Mpa，断面收缩率40.6%，具有良好的强韧性配合。从而得到最佳的热处理工艺。钢丝绳；组织；强度；韧性；热处理工艺引言世界上新建桥梁跨越来越大，对桥梁用钢丝绳综合性能提出了越来越高的要求。国外桥梁用钢丝抗拉强度可以达到了2000MPa以上。我国高强度桥梁缆索用钢丝绳一般用 QS82Mn钢，其化学成分如表1：表1 QS82Mn化学成分自然时效后力学性能规定为：抗拉强度≥1180MPa，断面收缩率≥3
数码设计 2017年6期2017-12-14
- 硼对65钢连续冷却转变行为的影响
组织为铁素体加珠光体；冷速为5～15 ℃/s时，主要是珠光体；冷速为15～35 ℃/s时，主要是板条马氏体加少量珠光体。随着冷却速度的增加，不含硼和含0.001 5%硼的65钢硬度值均逐渐增大。在相同冷速下，相比不含硼的65钢，含0.001 5%硼的65钢铁素体晶粒和珠光体片层间距更小、总体硬度更高。为获得具有优异拉拔性能的索氏体，对于不含硼65钢，其冷速应控制在5～10 ℃/s，对于含0.001 5%硼65钢，其冷速应控制在10～15 ℃/s。硼 65钢
上海金属 2017年6期2017-12-07
- 珠光体转变在30Cr2Ni4MoV低压转子预备热处理工艺中的应用研究
618000)珠光体转变在30Cr2Ni4MoV低压转子预备热处理工艺中的应用研究李 其 阳 鹤 房 鑫 王海英 赵 刚 沈国劬(二重集团(德阳)重型装备股份有限公司铸锻公司，四川618000)基于30Cr2Ni4MoV钢的TTT转变曲线，研究了不同珠光体转变量对30Cr2NiMoV钢100～500℃之间的高温拉伸性能和调质后晶粒度的影响规律，并采用Deform-HT模拟了不同直径的30Cr2Ni4MoV低压转子采用等温热处理工艺时的应力，通过对比高温拉伸
大型铸锻件 2017年6期2017-11-03
- 冷拉拔珠光体钢丝的组织与力学性能
丝；拉拔变形；珠光体我国地大物博，铁矿、铜矿熟不盛数，资源非常丰富。原材料可以大规模地采购，并且价格十分地廉价。所以很多企业可以大规模批量生产，通过拉拔技术改变其造型和尺寸，得到其要想的强度和其它性能参数。1、影响拉拔的主要因素（1）金属材质。由于被拉拔金属的钢种、组织状态和化学成分不同，金属的塑性变形抗力以及能承受的拉拔应力各不相同。（2）模具。模具材料、工作锥度对拉拔力有很大影响。并对钢丝力学性能、拉拔功率、表面质量都有的影响。（3）润滑剂。润滑是一个
世界家苑 2017年11期2017-11-01
- Al对高碳钢连续冷却转变行为的影响
数为5.1%的珠光体组织，且宏观硬度降低了约0.8 HRC，这是由于Al的加入能使高碳钢的共析点向高温高碳方向移动，提高了珠光体转变的临界冷却速度及相变开始温度，加速了珠光体组织的形成。高碳钢；Al；珠光体；连续冷却；相变；显微组织；宏观硬度Al作为铁素体稳定元素之一，在反应中能促进奥氏体转变，缩小奥氏体相区，并使铁素体稳定区域扩大[1]，因而能起到细化晶粒、提高钢抗氧化性和耐蚀性以及改善钢的电磁性能等作用。盛振栋等[2]研究了Al对热挤压模具钢SDAH1
武汉科技大学学报 2017年4期2017-07-07
- 高碳盘条V-Cr-Mo合金化对其组织性能的影响
高，主要是由于珠光体片层间距细化和铁素体片层固溶强化与析出强化的共同作用；延伸率和断面收缩率的提高，主要是由于珠光体球团的细化作用。高碳盘条；合金元素；片层间距；珠光体球团高碳钢盘条SWRH82B（简称82B）是生产预应力钢丝、钢绞线、钢绳的主要原料之一，高强度钢丝的特点要求盘条具备很高的强度和优良的塑性，且要经受冷拉变形，其质量及性能的优劣倍受用户关注，所以高强度钢丝的研发关键之一就是提高现有盘条的强度与塑性，而合金化技术已成为提高82B盘条强度与塑性的
鞍钢技术 2016年6期2016-12-14
- 珠光体钢晶粒尺寸与拉伸性能的关系研究
珠光体钢晶粒尺寸与拉伸性能的关系研究*曹毓鹏1，2，蒋永1，冉巍巍1，肖祥丽2，魏泽民1,2，梁宇1,2(1.贵州大学材料与冶金学院，贵州贵阳550025；2.贵州省材料结构与强度重点实验室，贵州贵阳550025)摘要：以中高碳碳素钢为研究对象，研究了奥氏体化温度与盐浴等温温度对珠光体组织及其性能的影响，试验进行了微观组织观察与统计，力学性能测试与断口观察。结果表明珠光体片间距随等温温度下降而细化，在相同等温温度下细晶粒钢中先共析铁素体含量高于粗晶粒钢，珠
现代机械 2015年5期2016-01-16
- 珠光体对ZG120Mn13钢拉伸断裂过程的影响
116028）珠光体对ZG120Mn13钢拉伸断裂过程的影响丁志敏，付 能，冯 锐（大连交通大学材料科学与工程学院，大连 116028）为探究珠光体降低高碳高锰钢机械性能的原因，本文采用金相组织分析、机械性能测试和断口微观形貌分析等实验方法，研究了奥氏体基体上含体积分数23%珠光体的ZG120Mn13高碳高锰钢的拉伸性能及其裂纹形核和扩展过程.结果表明：通过时效处理，在奥氏体基体上析出的条状、颗粒状以及沿晶界连续分布的珠光体将使ZG120Mn13钢的强度和
材料科学与工艺 2015年4期2015-11-17
- 不同位置的65 Mn热轧宽钢带抗拉强度分析
素体的量减少，珠光体晶粒变细，同时珠光体片层也会随之变细。故取样温度高、试样冷速大是导致硬度、强度检测值偏高的主要原因。随着开卷长度的增加，试样的硬度和抗拉强度都呈下降的趋势，这与钢卷头尾冷速高于本体冷速的规律是一致的，故当带钢开卷到一定长度后，硬度强度应趋于一个稳定范围。4 金相组织观察与分析材料的性能总是和它的显微组织密切相关，为了分析65 M n锯片用钢工艺、组织、性能间的关系，利用光学显微镜、扫描电镜等手段，对典型工艺下得到的试样进行了显微组织观察
天津冶金 2014年1期2014-10-23
- CSP热轧30CrMo钢的组织性能分析
+铁素体+少量珠光体组织，钢卷中部为粗大的铁素体+珠光体片层组织。钢卷尾部和中部的力学性能检测结果见表2所示。表2 钢卷不同部位力学性能从表1中可以看出，钢卷尾部的屈服强度、抗拉强度和硬度值均较高，且屈强比也较高，屈强比达到0.791，延伸率为16.0%。与钢卷轧制尾部的性能相比，钢卷中部的屈服强度、抗拉强度和硬度值均较低，屈服强度降低约270MPa，抗拉强度降低180MPa，硬度降低约64HBW，但延伸率明显上升，延伸率升高约9个百分点。3 分析与讨论3
武汉工程职业技术学院学报 2014年3期2014-06-26
- 珠光体耐热钢的焊接工艺评定内容及其注意事项
国内研究部门对珠光体耐热钢的进一步深入研究，珠光体耐热钢在我国石化机械制造行业出现了一个崭新的发展前景，在制药设备要求严格的领域也有着巨大的发展潜力。为了推动珠光体耐热钢在石油化工、制药工程和其他工业领域的广泛应用，特在此介绍一些工作经验，以求提高珠光体耐热钢设备的制造水平和产品质量。1 珠光体耐热钢焊接工艺评定及注意事项珠光体耐热钢是以Cr、Mo为主要合金元素的低合金结构钢。铬的作用是提高耐蚀性，铬的氧化物比较致密，不易分解，能有效地起到保护膜作用；钼是
机电信息 2014年11期2014-03-06
- 控冷工艺及奥氏体化温度对C92DA钢组织性能的影响
电镜（德国）对珠光体片层间距进行观测。2 结果与分析2.1 组织分析及CCT曲线图1 900℃奥氏体化温度下所制试样相组织Fig.1 Phase textures of C92DA steel at the austenitizing temperature of 900℃900℃奥氏体化温度下所制试样相组织如图1所示。从图1中可看出：冷却速率为0.05℃／s时，组织中可以明显看到片层珠光体，在晶界处有白色网状碳化物析出；1℃／s时，组织中主要为片层珠光体
武汉科技大学学报 2013年5期2013-11-05
- 铌对高碳钢连续冷却过程中相变和珠光体片层间距的影响
下的转变组织以珠光体为主，Elwazri等［3］和 Gladman［4］的研究认为，珠光体片层间距是决定珠光体强度的最重要因素；Hiroyasu等［5］通过控制珠光体片层间距至0.1μm以下，得到了抗拉强度超过1 300MPa的钢轨钢；李翼［6］等的研究表明微合金元钒对珠光体的片层间距具有减小作用，但铌对珠光体片层间距的影响机制未被讨论。为此，作者在普通高碳钢中加入微合金元素铌，研究了铌元素对高碳钢在连续冷却过程中奥氏体组织转变和珠光体片层间距的影响，期望
机械工程材料 2013年3期2013-08-16
- 帘线钢开卷断裂原因分析与改善措施
5，为索氏体＋珠光体＋网状铁素体。图5 横截面试样金相组织为了进一步分析该断口试样的高倍组织，利用扫描电镜对腐蚀后的横截面试样进行珠光体形貌分析，结果见图6。图6 珠光体形貌图6可见，放大1500倍时，珠光体球团之间可见大量网状铁素体组织，同时两球团之间珠光体片层较为粗大。2 分 析帘线钢LX82A属于过共析钢，正常组织为索氏体＋珠光体，该组织相对亚共析钢珠光体＋铁素体的组织来说，强度较高、而塑性较差，因此抵抗裂纹扩展的能力较亚共析钢差［1］，同时断口试样
武汉工程职业技术学院学报 2012年4期2012-09-07
- 高碳铬轴承钢退火缺陷组织及评级
匀及完全球化的珠光体组织(图1)，其评级标准按JB/T 1255—2001《高碳铬轴承钢 滚动轴承零件热处理技术条件》第1级别图和GB/T 18254—2002《高碳铬轴承钢》第6级别图，采用标准图片对比法进行评定。放大倍数为500倍，浸蚀剂为2%硝酸酒精溶液。评级的原则：(1)碳化物颗粒的大小；(2)碳化物分布的均匀性；(3)碳化物的球化程度。各评级组织的特征见表1，其中第2～4级为合格组织，不允许第1级欠热组织、第5级碳化物颗粒不均和第6级过热组织存在
轴承 2011年12期2011-07-24
- 72A帘线钢连续冷却转变规律的分析
氏体向铁素体和珠光体转变的自由焓差值增大,晶界、位错等处的临界形核自由能与均匀形核时的临界形核自由能相比逐渐变小[4],所以在晶界上越易形核,相变越易进行,帘线钢转变完成的时间越短。图2 72A帘线钢的动态CCT曲线Fig.2 Dynamic CCT curves of 72A cord steel图3 不同冷却速度下72A帘线钢的转变完成时间Fig.3 Finishing transformation time of 72A cord steel at
武汉科技大学学报 2010年1期2010-01-29