黏聚力
- 非均质断层破碎带盾构开挖面极限支护力上限解*
值模型,分析了黏聚力、渗透系数等对掌子面稳定性的影响。他们在分析断层破碎带稳定性研究时都将断层破碎带简化成均质材料,这并不符合断层破碎带的非均质特性。事实上,断层由于经过长期的地质构造作用,破碎带内部不同部位承受的温度、压力及胶结程度各不相同,导致破碎带内部不同部位的力学性质存在较大差异,表现为高度的非均质性(付晓飞等,2005; 祝云华等,2009; 伍纯昊等,2021),同时,断层倾角的存在使得断层破碎带的非均质性沿非竖直方向变化,这促使隧道开挖面稳定
工程地质学报 2023年6期2024-01-11
- 冻融作用下高填方黄土抗剪强度劣化特性分析
循环作用下土体黏聚力的变化规律。张 泽等[9]以重塑黄土为研究对象，分析了冻融循环作用下黄土的孔隙特征。李国玉等[10]分析了冻融循环作用对压实黄土的水分分布、变形以及干密度等工程地质特性的影响。宋春霞等[11]以兰州黄土为研究对象，分析了土的强度参数和前期固结压力在冻融循环作用下的变化规律。庞旭卿等[12]在分析不同初始含水率、低温温度和冻融循环对黄土力学性质影响的基础上，建立了冻融作用下黄土强度参数损伤模型。Viklander[13]基于冻融作用提出了
岩土工程技术 2023年5期2023-10-23
- 黏土质砾抗剪强度特性试验研究
小于40%时，黏聚力随砾石量增加有略微上升的趋势；砾石量在40%～50%之间时，黏聚力随砾石量增加而急剧下降；砾石量大于50%时，黏聚力下降趋势减缓。砾石量小于30%时，内摩擦角增长缓慢; 砾石量在30%～50%之间时，内摩擦角增长迅速；砾石量大于50%时，内摩擦角增长减缓。杨继红等[9]通过室内大型直剪试验研究发现，当含石量小于30%时，随含石量增加，含砾石黏土的抗剪强度变化不显著；当含石量在30%～60%之间时，随含石量增加，含砾石黏土的抗剪强度增大；
公路交通科技 2022年9期2022-09-28
- 千枚岩土-红黏土混合土抗剪强度试验研究
等特点。由于其黏聚力低，采用普通压路机压实时，压实完成后压实度与抗剪强度低[1-4]，边坡稳定性差，且极易受到扰动，遇水后强度将会进一步下降[5]，属于工程性质不良的填料，常作弃方处理。红黏土是一种典型工程性质不良的特殊土，具有较高的“水敏性”，遇水软化现象十分明显[6-8]，必须经过一定处理方可用作路基填筑。千枚岩土和红黏土均为工程性质不良的填料，笔者首次提出了利用特殊土红黏土对千枚岩土进行加固改良，以期达到充分利用两种特殊土的目的。为充分掌握红黏土掺入
重庆交通大学学报(自然科学版) 2022年8期2022-09-01
- 真空饱水衡量水对沥青混合料高温稳定性的影响
究沥青混合料内黏聚力、内摩擦角和动稳定度随饱水率的变化规律，并对多功能改性沥青混合料（MFMA）、SBS 改性沥青混合料（SBSMA）和基质沥青混合料（MA）进行对比研究.1 试验1.1 原材料基质沥青为中国石化70#沥青，其技术指标见表1.表1 基质沥青的技术指标Table 1 Technical specifications of basic asphalt矿料来源于浙江省某公路大修工程，确定沥青混合料的最佳油石比为4.3%（质量分数，文中涉及的掺量、
建筑材料学报 2022年6期2022-08-03
- 基于FLAC3D 的膨胀土地区加锚双排桩支护结构数值分析
胀土内摩擦角与黏聚力便会发生大幅度折减，强度会大幅度下降，导致基坑失稳破坏。为了能更好地为设计施工提供借鉴，这里选取两点即内摩擦角与黏聚力进行研究分析。为探究内摩擦角、黏聚力折减对基坑整体水平位移及支护结构桩身位移的影响，按照0.8、0.9 两种折减率来创立工况进行对比分析。3.1 不同黏聚力分析在设计施工中，土体黏聚力对支护结构影响较大，故在其他参数条件不变的前提下，在原模型基础上新增粉质黏土层黏聚力为22 Pa、25 Pa、28 Pa三种工况。通过FL
河南科技 2022年13期2022-08-01
- 水泥搅拌桩复合地基综合强度指标方法在岸坡设计中的适用性分析
分别调整软土的黏聚力以及水泥搅拌桩置换率，分析复合地基综合强度指标设计方法在岸坡设计中的适用性，以便指导今后的工程设计。1 复合地基综合强度指标的确定《地基处理手册》第三册[8]2.7节中指出，在计算复合地基稳定性分析时，复合地基综合强度指标可采用面积比法计算。复合土体黏聚力Cc和内摩擦角φc计算公式如下：Cc=Cs(1-m)+mCp(1)tanφc=tanφs(1-m)+tanφp(2)式中：Cc为复合土体黏聚力(kPa)；Cs为桩间土黏聚力(kPa)；
水运工程 2022年5期2022-06-30
- 考虑黏聚力与内摩擦角的变坡面浅埋偏压隧道围岩压力计算方法
浅埋偏压隧道中黏聚力与内摩擦角对围岩压力的影响规律，基于极限平衡法求解变坡面浅埋偏压隧道深、浅埋侧推力，进而推导出变坡面下独立考虑黏聚力与内摩擦角的围岩压力计算方法，通过与规范公式以及既有文献对比分析，验证了文章所提方法的合理性，并探讨了深埋侧水平侧压力系数的影响因素.结果表明：水平侧压力系数随地面坡角的增加逐渐增大，随夹角（岩土体）的增加呈现先减小后增大的趋势，随黏聚力与内摩擦角的增加逐渐减小.此外，黏聚力的分算有利于考虑环境因素（如降雨）引起的岩土体力
湖南大学学报·自然科学版 2022年1期2022-05-30
- 直立面板式格室挡墙主动土压力计算方法探讨
在土体中引起的黏聚力称之为表观黏聚力，而和未加筋土的内摩擦角基本相同。本文在计算分析中将土工格室加筋土作为复合材料，赋值强度参数。BATHURST等[11]和 RAJAGOPAL等[12]的研究结果表明，格室约束作用引起的表观黏聚力计算公式如下：式中：cr为格室的约束围压引起的表观黏聚力，kPa；σg为格室的约束作用引起的围压增量，kPa；φ为土的内摩擦角，°。对于格室引起的约束围压σg有两种确定方法，一种是基于填料内摩擦角的方法，详见BATHURST等[
地基处理 2022年2期2022-05-20
- 锚固剂材料配比参数优化对锚固系统的影响
剂与围岩之间的黏聚力作为试验指标。根据表1 的材料配比设计方案，进行3 组不同指标测试，每组各制备所需试件18 个，其中粉煤灰掺量分别为6%、9%、12%，水玻璃掺量为3%、4%、5%。材料配比方案及结果见表2。表2 材料配比方案及结果Table 2 Material proportioning schemes and results1）抗压强度测试试验。根据正交设计中的材料配比方案，制备18 种度测试抗压强度试件，每块试件尺寸为70.7 mm×70.7
煤矿安全 2022年4期2022-04-22
- 桩土界面参数对单桩极限承载力的影响
变量仅选取界面黏聚力c、内摩擦角φ、法向刚度kn以及切向刚度ks。前两者受桩周土体与桩的接触性能影响；后两者受相邻最硬区域等效刚度的影响。桩土界面黏聚力及内摩擦角是描述桩土界面力学性质的重要指标，被国内外学者应用于分析土与混凝土接触面力学特性中[1-2]，桩土界面的抗剪强度反映实际桩土界面阻力大小。针对桩土界面抗剪强度参数，陈俊桦等[3]研究得出界面黏聚力随粗糙度的增大而增大，并逐渐趋近于土体自身黏聚力。DiDonna等[4]对伊利土-混凝土接触面进行温控
华南地震 2022年1期2022-04-06
- 镍铁渣粉掺量对於泥固化土的剪切强度影响研究
高了滨海软土的黏聚力与内摩擦角，从而提高了水泥土的抗剪切强度；Wang等[10]通过在纳米MgO改性滨海水泥土直剪试验研究发现，纳米MgO可以增加水泥土抗剪的强度，当纳米MgO掺入比为1%时，试样的抗剪强度达到最大值；梁仕华等[11]将水洗后的垃圾焚烧飞灰掺入到水泥中，通过三轴固结不排水试验，得到了相同水泥掺量下，随着飞灰含量增加，水泥土的抗剪强度增加的结论；解邦龙等[12]等采用不固结不排水三轴剪切试验分析养护龄期对粉煤灰水泥土的影响，结果表明：掺入粉煤
水利与建筑工程学报 2021年6期2022-01-17
- 土体黏聚力和内摩擦角对SPP管桩竖向承载性状的影响
。为研究桩周土黏聚力和内摩擦角对SPP管桩竖向承载性状的影响，根据桩周土参数不同可以划分为表1所列工况，当研究不同黏聚力对SPP管桩竖向承载性状的影响时，内摩擦角取10°，当研究不同内摩擦角对SPP管桩竖向承载性状的影响时，黏聚力取40MPa。2.2 模型尺寸设置本次模拟选取的模型尺寸是桩身长度为15 m，桩径为0.6m，壁厚0.11m，以上尺寸属于相同变量；不同变量是土体的黏聚力和内摩擦角，具体数值见表1。SPP桩自距桩端2m向上设置3层侧肢，每层4个，
河南建材 2021年12期2021-12-04
- 水溶性聚合物强化砂土剪切强度及机理研究
剪强度参数包括黏聚力(c)和内摩擦角(φ)由库仑抗剪强度定律计算，如公式(1)所示。τn=σn×tanφ+c(1)其中τn(kPa)是剪切强度；σn(kPa)是法向应力；φ(°)是内摩擦角；c(kPa)是黏聚力。黏聚力(c)和内摩擦角(φ)反映了材料本身的强度特性，只随材料的变化而变化。试验结束后根据钢环读数绘制应力应变曲线，读取曲线的抗剪强度，计算各组试样的黏聚力及摩擦角。2 试验结果分析及讨论2.1 固化剂含量的影响分析为研究加入不同含量固化剂后砂土的
河北工程大学学报(自然科学版) 2021年3期2021-10-22
- 聚乙烯醇纤维加筋水泥固化疏浚土静力特性试验研究
4．(1) 对黏聚力的影响图1为不同龄期下，纤维长度模数与土样黏聚力c的变化关系，龄期在7、14 d时，随着纤维长度模数的增大，土样的黏聚力不断增加，并有稳定的趋势；龄期在28 d时，土样的黏聚力在纤维长度模数为6 mm时最大，随着纤维长度模数的进一步增大，土样的黏聚力有所下降，但下降幅度不大．由此可见，纤维长度模数的增大对土样黏聚力的增长有积极作用；但随着养护龄期的增大，纤维长度模数对土样黏聚力增长的贡献越来越小，掺入纤维的长度模数存在最优值．图1 疏浚
江苏科技大学学报(自然科学版) 2021年4期2021-10-20
- 考虑空间变异性的地基极限承载能力上限有限元分析
基础下方土体的黏聚力随着深度的递增而线性增大，将黏聚力随深度的变化情况分为3种变化梯度，对计算结果进行对比分析，研究地基承载力随黏聚力分布形式的变化规律；② 同时考虑黏聚力在水平和竖直方向上的变异性，假定处于基础下方地基土体黏聚力的分布服从高斯随机场，研究土体的黏聚力均值、变异系数、水平相关距离和竖直相关距离等参数的变化对地基极限承载能力的作用效应。2 考虑空间变异性的地基模型构建2.1 模型构建将基础定义为刚性材料，基础尺寸设置为宽度B=2 m、高度H=
中外公路 2021年4期2021-09-22
- 格室加筋土等效强度计算方法对比研究
在填土中引起的黏聚力增量称之为表观黏聚力，但加筋土的内摩擦角和未加筋土基本相同。侯娟等[8]采用三维有限元数值分析方法研究了高强土工格室的作用机理，研究结果表明，高强土工格室中既有对土体侧壁的摩擦作用，又有格室内部砂土的环箍作用，可有效地限制砂土的水平位移，提高地基承载力。基于对土工格室加筋土三轴试验结果的分析，Bathurst和Karpurapu[1]、Rajagopal等[2]提出了基于填料内摩擦角的格室加筋土等效强度计算方法，得到了广泛应用。但是上述
地基处理 2021年3期2021-08-31
- 水泥对珠三角地区淤泥抗剪强度参数的影响分析
发展。2.2 黏聚力与内摩擦角在三轴不固结不排水试验条件下，原状软土的黏聚力、内摩擦角分别为6.3 kPa、3.4°。通过三轴剪切试验后，黏聚力、内摩擦角与龄期的关系如图4所示。由图4可以看出：当掺入比保持不变时，黏聚力随龄期逐渐增加，且表现出很好的线性关系；掺入一定量水泥的软土，黏聚力显著增加，最大可达797 kPa，最小黏聚力也超过100 kPa，远大于未进行任何处理的软土黏聚力。然而，与黏聚力的变化趋势相反，当掺入比保持不变时，内摩擦角随龄期逐渐减小
中外公路 2021年1期2021-03-17
- 黏聚力与摩擦角对三维边坡稳定性的影响分析
(坡角、坡高、黏聚力和内摩擦角)情况下单面和双面二维边坡的稳定性，探讨了各参数对单面和双面边坡稳定安全系数的影响特征和规律。在以往学者的研究中，鲜有针对边坡黏聚力和摩擦角对边坡安全系数影响的较为全面的研究。因此，本文基于有限差分计算软件FLAC3D，选取了16组不同的黏聚力与摩擦角的组合，研究其对三维均质土体边坡的安全系数与破坏模式的影响。1 强度折减法本文采用大型数值分析软件FLAC3D内置的强度折减法对边坡进行稳定性分析。在边坡安全系数的求解过程中，边
公路工程 2021年6期2021-02-14
- 冻融条件下东北地区3 种土壤抗剪强度差异性分析
，通常用土壤的黏聚力和内摩擦角来表征土壤的抗剪强度[12]。 冻融作用对土壤抗剪强度的影响因素包括土壤质地、初始团聚体组成、孔隙条件等内在因素，以及土壤含水量、冻融循环次数、冻融温度等外部因素[13]。其中，冻融循环次数和含水量对土壤抗剪强度有显著影响[14-17]。 冻融循环会导致土壤团聚体分裂，孔隙连通扩大，土壤颗粒重新组合[5-6，18]，从而导致土壤从一种稳定状态变为另一种稳定状态。 冻融循环次数的增加对土壤强度有减弱作用[19]。本研究以东北地区
沈阳农业大学学报 2020年5期2020-11-30
- 单侧反包式加筋土路堤准黏聚力原理的合理性
机理决定的。准黏聚力原理是解释加筋机理的方法之一［2］。在实际工程中，合理确定准黏聚力对加筋效果评估有重要参考意义。传统的准黏聚力原理基于拉筋对土体的侧向约束作用，着眼于加筋土中一点的应力分析，采用简化公式［2-4］表示准黏聚力大小；加筋土体的准黏聚力仅取决于拉筋极限拉力、拉筋间距和填土内摩擦角，且其与拉筋极限拉力成正比，与拉筋间距成反比。文献［5-6］采用平面与对数螺旋线面破坏模式对加筋土坡的稳定性进行了极限分析，得到便于快速求解的计算公式。文献［7］在
铁道建筑 2020年10期2020-11-07
- 不同水泥掺灰率下膨胀土抗剪强度参数的试验分析
土抗剪强度参数黏聚力和内摩擦角的变化趋势。二、 试验方法土样取自合肥瑶海区某小区附近，土样深度在3至5米，土样呈黄褐色，夹有少量的铁锰结核，呈硬塑状态。对土样进行常规的物理力学试验，物理指标见表1。表1 膨胀土基本物理特性指标土样在烘箱内烘干，过0.5 mm细筛后，与水泥采用质量比掺灰，掺灰率分别为0%、0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、5%、5.5%、6%。重塑土的初始含水率分别为16.5%、18.5%、19.5%、21.5
安徽开放大学学报 2020年3期2020-09-09
- 赣南红砂岩风化土路基边坡力学特性研究
水率呈反比例，黏聚力随着含水率的增加先增大后减小；李建华[3]发现红土的密实度越大，土体黏聚力越大。本文以赣南红砂岩风化土为研究对象控制不同的密实度，通过模拟干湿循环作用的室内试验，然后进行剪切试验得到土体的剪切强度，在经过计算得到黏聚力的大小，分析其在不同循环次数和不同密实度与不同初始含水率条件下的变化规律。1 赣南红砂岩风化土的黏聚力机理土体的黏聚力是衡量土体强度的重要指标，主要有静电引力、范德华力、颗粒间的胶结、颗粒间接触点的化合价键和表观黏聚力。赣
科技视界 2020年24期2020-08-26
- 乳化沥青冷再生混合料早期黏聚力及影响因素
期性能指标，而黏聚力是其冷再生混合料早期性能的关键表征指标，在工程实施过程中易出现由于冷再生混合料早期黏聚力指标缺失而造成取芯困难或难以开放交通，或是开放交通后出现表面裂纹等问题，这在一定程度上限制了该项技术的推广与应用.2017年，Yan等[4]对冷再生混合料的早期强度基于维姆(HVEEN)内聚试验和磨耗试验分别测定内聚力和损失率表征，研究加入水泥对其早期强度和长期性能的影响，表明早期强度和长期性能间存在很强的线性相关性.2013年，周源[5]通过室内试
北京工业大学学报 2020年8期2020-08-14
- 清水及硫酸溶液浸泡下花岗岩残积土强度演化特征研究
清水浸泡下试样黏聚力与浸泡时间的关系特征。由图2可知，花岗岩残积土试样的黏聚力随着浸泡时间的增大先震荡式减小，而后缓慢减小，最终趋于稳定，其中震荡式减小主要发生在浸泡0～16 d，从28.1 kPa减小到18.5 kPa，缓慢减小为浸泡16 d～28 d，浸泡28 d～40 d后黏聚力基本稳定。采用指数函数进行拟合，可获得如下黏聚力-浸泡时间关系式：(2)式中:c为黏聚力(kPa，下同)。图3为清水浸泡下试样内摩擦角与浸泡时间的关系特征。由图3可知，花岗岩
水利与建筑工程学报 2020年2期2020-05-31
- 含水率和压实度对筑坝土抗剪强度的影响研究
——以王庆坨水库为例
抗剪强度指标（黏聚力C、内摩擦角ψ），直接剪切试验剪切面限定在上下盒之间的平面，而不是沿土样最薄弱的面剪切破坏，且剪切面上剪应力分布不均匀，不能严格地控制排水，试验结果不够准确；而三轴压缩试验能够严格控制排水且破坏面在最薄弱处，能够较准确地模拟现场实际情况，结果比较准确，所以本次试验采用三轴压缩试验。试验设备采用TSZ-3型应变控制式三轴仪，实现了全自动数据采集。试样为直径61.8mm、高125mm的圆柱体试件，试验采用固结不排水的方式，土样在施加围压作用
海河水利 2020年2期2020-05-19
- 冻融作用对原状黄土抗剪强度的影响规律
究：有的结论为黏聚力减小、内摩擦角增大[1-3]，有的结论为黏聚力减小、内摩擦角基本不变[4-5]，有的结论为黏聚力、内摩擦角均减小[6]；其二是针对冻结温度对土体冻融效应的影响特性：Liu等[7]在不同的冷端温度和单向融化温度条件下进行试验研究，发现土体强度随冷端温度的降低而升高；王铁行等[3]研究冻融原状黄土，发现黏聚力的降低值和内摩擦角的增加值分别与冻结温度成正比；宋春霞等[8]以兰州黄土容重为试验变量，使其在不同冻结温度下进行试验研究，结果表明冻结
土木与环境工程学报 2020年1期2020-03-11
- 考虑侧壁摩擦的采场矿沟顺序填埋计算分析
得了填埋料所需黏聚力的计算公式，但忽略了很多实际因素的影响，如工程中多采用的两次填埋施工、侧壁摩擦效应。LI等[7]修正Mitchell模型，推导了填埋料所需黏聚力的Mohr-Coulomb准则解答，但仍忽略了填埋顺序。2014年LI[8]考虑矿沟填埋顺序的影响，推导了填埋料所需黏聚力的新解答，但未考虑侧壁摩擦角对提高填埋体安全性、降低填埋成本所起的积极作用，计算结果偏于保守。国内研究多关注采场矿沟填埋应力场的理论分析与数值模拟、应力分布的拱效应等[9-1
广西大学学报（自然科学版） 2019年4期2019-09-23
- 含水率对不同状态红黏土抗剪强度的影响研究
抗剪强度指标(黏聚力/内摩擦角)随含水率减小呈先减小后增大；董金玉，赵亚文等[9]通过不同含水率条件下高、低液塑红黏土的抗剪强度试验研究，在同一法向压力下高液塑限红黏土的抗剪强度和黏聚力值远大于低液塑限红黏土的抗剪强度和黏聚力值，高液塑限红黏土的内摩擦角值略大于低液塑限红黏土的内摩擦角值；梁斌、莫凯等[10]通过常规直剪试验分析了含水率条件对红黏土黏聚力、内摩擦角及各级法向压力作用下抗剪强度的影响；赵蕊等[11]对贵阳红黏土以击实法进行重塑样制备，设计不同
贵州大学学报(自然科学版) 2019年4期2019-08-21
- 爆破振动作用下断层破碎带抗剪强度的劣化规律试验研究
以及断层破碎带黏聚力和内摩擦角的可测性，故以试验试块的形式来对露天转地下开采高陡边坡进行爆破振动模型试验。参考文献[12-15]确定了试验中各关键物理量的相似系数以及相关物理力学参数，其中，围岩主要材料为闪长岩，断层主要材料为断层泥、破裂岩、压碎岩及少许角砾岩组成的集合体，并通过开展大量的常规物理力学特性试验，进一步求出模型边坡中上下盘围岩材料和断层破碎带材料的物理力学参数的取值，如表1所示。围岩和断层破碎带的相似材料质量比分别为：m(石膏):m(粗砂):
中南大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-07-20
- 紫色土和黄壤草本根土复合体抗剪性能试验研究
验得出，紫色土黏聚力随着土壤含水率的增加表现为先增加后减少，在含水率为11%时达到峰值。杨永红等[9]研究表明，在天然含水率情况下，土壤黏聚力和内摩擦角与含根量呈正相关，且存在最优含根量区域。我们以重庆地区常见的紫色土和黄壤草本根土复合体为研究对象，利用全自动四联直剪仪进行重塑土快速直剪试验，分析不同含水率和含根量对土体抗剪强度的影响，旨在深化对紫色土和黄壤力学性质的研究，这对防治三峡库区水土流失具有重要意义。1 研究区概况研究区位于重庆市北碚区歇马镇境内
中国水土保持 2019年4期2019-04-19
- 考虑填料与土地基差异性的填方边坡稳定性上限分析
0]分析了土体黏聚力随深度线性变化对非均质边坡稳定性的影响。夏元友等[21]假定非均质边坡的土体参数随深度呈线性分布，指出非均质边坡高度范围内土体黏聚力的非均质分布可以用其平均值代替计算。唐高朋等[22]开发了边坡稳定性上限法分析程序，指出边坡稳定性及其滑动面位置与边坡坡角及土体参数有关。年廷凯等[23]针对多阶多层复杂边坡，推导了相应的通用性上限法公式。目前，通过极限分析上限法涉及边坡方面的研究成果大多数是针对天然开挖形成的边坡，考虑了天然边坡坡体或坡体
中南大学学报（自然科学版） 2019年11期2019-04-17
- 生态护坡中根系对土体抗剪强度的影响
作用主要体现在黏聚力上，而对内摩擦角的影响较小。张峰等[10]基于常规三轴固结不排水剪切试验探究植被须根含量和含水量对重塑非饱和粉质黏土抗剪强度指标的影响规律，得出植被须根可以提高土体的抗剪强度，在最优含水率条件下抗剪强度最大的结论。此外，有关植物根土复合体中根系数量对根土复合体抗剪强度的影响，国内外诸多学者亦不同程度地开展了研究。张家口市位于河北省西北部，地处东经113°50′～116°30′、北纬39°30′～42°10′,海拔1 300～1 600
中国水土保持 2019年3期2019-03-13
- 冻融循环作用下重塑黄土强度劣化试验研究
度、弹性模量、黏聚力和内摩擦角进行冻融前后的对比研究，发现土样的弹性模量和破坏强度经历7次冻融循环后可应用于寒区工程设计过程。随着冻融循环次数的增加，土样的黏聚力呈下降趋势，内摩擦角呈增加趋势。杨成松等[3]研究发现冻融循环后的土体干重度趋于某一定值，且这一定值与土体的种类有关，冻融循环后的土体含水率比初始含水率大。齐吉琳等[4]研究了冻融作用对超固结土强度的影响，发现其强度参数发生了变化；冻融过程会改变土颗粒的排列和联结。宋春霞等[5]认为冻融循环对不同
铁道建筑 2018年10期2018-11-02
- 基于双强度折减法的顺层岩质边坡稳定性分析
，抗剪强度参数黏聚力和内摩擦角是主要的影响因素，自O. C. ZIENKIEWICZ等[1]、K. A. UGAI[2]提出强度折减法以来，强度折减法得到了国内外广泛的研究[3-5]。边坡稳定性计算分析中黏聚力和内摩擦角对其影响机制是不同的，在折减过程中也是有差异性的。洪毓康[6]认为，未加固的滑动面上的阻抗力由黏聚力和摩阻力两部分组成，边坡发生滑动时，滑动面上摩阻力首先得到充分发挥，然后才有黏聚力作补充。赵炼恒、郑颖人、唐芬等[7-11]在条分法的基础上
重庆交通大学学报(自然科学版) 2018年10期2018-10-18
- 连续纤维丝加筋补强植生技术抗剪抗侵蚀研究
对配方A而言，黏聚力C随着纤维丝加入量的增加呈现先增加后降低的趋势，当纤维丝用量为200 g/m2时，C值达到最高；而对配方B而言，黏聚力C随着纤维丝加入量的增加呈现上升的趋势，纤维丝的最优投加量为300 g/m2。在边坡模型抗雨水冲刷模拟试验中，纤维丝的加入有利于边坡的加筋补强。对于60°的陡坡而言，不加丝的边坡在418 s后即崩塌，而加入纤维丝的边坡在长时间内保持稳定。关键词 连续纤维丝；抗剪强度；内摩擦角；黏聚力；边坡模型中图分类号 TU472 文献
现代农业科技 2018年4期2018-03-23
- 土壤含水率和干容重对不同植被类型边坡土壤抗剪强度的影响
小颗粒所产生的黏聚力构成[6]。决定抗剪强度大小的主要内在因素是两个抗剪强度指标为内摩擦角和黏聚力，因此研究土壤抗剪强度的大小即是研究内摩擦角和黏聚力的大小[7]。大量实践和试验[3,8-9]结果表明，土壤含水率和干容重与土壤的抗剪强度关系密切，其交互作用对土壤的稳定性存在不同程度的影响[10]，且在天然的情况下，受到降雨、蒸发、灌溉等因素的影响，土壤的含水率往往会发生较大的变化，一般情况下，土壤的抗剪强度和稳定性随含水率的变化而变化[11-12]。研究地
水土保持通报 2018年6期2018-02-13
- 地下水对地基承载力和浅基础沉降的影响
着水位的降低，黏聚力和内摩擦角愈大，地基极限承载力愈大，基础沉降愈小.水位埋深较小时黏聚力和内摩擦角对地基承载力和基础沉降的影响较大，随着水位埋深的增大，影响逐渐减小；对于同一水位埋深，黏聚力和内摩擦角愈大，其对地基承载力和基础沉降的影响愈小；相对于内摩擦角而言，黏聚力对地基承载力和基础沉降的影响大.黏聚力；内摩擦角；承载力；沉降；有限元法近年来，伴随我国大规模的基础设施建设，地基强度问题引发的工程事故呈上升趋势.国内外学者已经对承载力理论公式和地基承载力
山东理工大学学报（自然科学版） 2017年6期2017-09-08
- 喀斯特不同岩性发育区自然土壤力学特征研究
度、内摩擦角和黏聚力进行了研究，结果表明：碳酸盐岩发育形成的自然土壤紧实度较高，土壤抗蚀性较强，其中自然土壤紧实度以泥灰岩最低，较容易受到侵蚀；纯碳酸盐岩区发育形成的自然土壤的抗蚀性要高于泥质碳酸盐岩区，纯碳酸盐岩区发育的土壤坡面不容易发生崩塌。关键词：喀斯特地区；土力学特性；土壤紧实度；内摩擦角；黏聚力中图分类号：S152文献标识码：A 文章编号：16749944（2017）100128031 引言我国是世界上喀斯特地貌面积最大的国家之一[1]，喀斯特地
绿色科技 2017年10期2017-07-05
- 挡土墙被动土压力分布特性研究
在考虑墙后填土黏聚力和填土与墙背之间黏聚力的情况下，均能给出相同的破裂角，但是当计算被动土压力大小和分布的时候，两者在分布特性和数值大小上均有一定的差距，最后给出了产生这种结果的原因。挡土墙，被动土压力，破裂角，分布特性挡土墙墙背作用土压力大小的计算和分析是土力学中一个经典的课题。早在1773年和1857年库仑和朗肯根据各自的假设给出了经典的库仑土压力理论计算公式和朗肯土压力计算公式，它们是分别以土体整体极限平衡和土体为单元平衡为条件推导出来的。经典库仑土
山西建筑 2017年12期2017-06-06
- 工程地质学术语易混淆用字辨析
，黏土，砂土，黏聚力，岩芯，莫尔中图分类号：N04；P642文献标识码：ADOI：10.3969/j.issn.1673-8578.2017.02.015Analysis on Confusable Scientific and Technological Terms in Engineering Geology//GUO JingyunAbstract： In the process of review and proofreading of paper
中国科技术语 2017年2期2017-05-26
- 橡胶环氧沥青碎石防水黏结层抗剪性能研究
S防水黏结层的黏聚力及内摩擦角，并基于能量法理论对其剪切耗散能进行研究。结果表明：添加橡胶粉的环氧沥青黏结料（EA）体系内形成了新的化学交联和物理缠结，表现出更好的黏结性能、抗变形能力和低温柔韧性；不同的剪切角度及冻融循环次数下，REAS防水黏结层的抗剪强度及剪切位移均大于EA防水黏结层，表现出更好的抗剪性能。同时，REAS防水黏结层的抗剪强度随着剪切角度的增加呈幂函数减小趋势，随冻融循环次数的增加呈抛物线型衰减，5次冻融循环后，REAS防水黏结层的剪切耗
湖南大学学报·自然科学版 2016年7期2017-05-09
- 基于响应面分析法的纤维加筋砂土抗剪强度分析
响应面分析法对黏聚力建立回归方程并进行方差分析，并通过验证试验对响应面分析的最优化方案进行验证。试验结果表明：纤维的掺入对纤维加筋砂土内摩擦角的影响并不显著，对黏聚力的影响较为明显；黏聚力模型模拟出的数据与试验数据相关性极为显著，失拟项差异不显著，说明模型可信；含砂率对黏聚力的影响极为显著，纤维掺量对黏聚力的影响相对显著，纤维长度对黏聚力的影响不显著；验证试验所得黏聚力与理论预测相差不大，说明使用响应面分析法进行理论分析可以切合黏聚力的实际情况。纤维加筋砂
长江科学院院报 2017年4期2017-04-11
- 悬臂式抗滑桩桩前被动土拱效应研究
、桩间距、土体黏聚力和内摩擦角等因素对被动土拱效应的影响。结果表明：相邻两桩桩前一定范围内土体中会产生被动土拱效應，且随着桩身水平位移的增加和沿桩深度的减小，被动土拱效应增强，土拱范围变大；随着桩间距的增加，被动土拱效应减弱，土拱形态先变陡峭而后逐渐变平缓；土体黏聚力与被动土拱效应呈正相关关系，而土体内摩擦角对被动土拱效应的影响较小。关键词：悬臂式抗滑桩；被动土拱效应；模型试验；数值分析；黏聚力；内摩擦角中图分类号：TU473.1 文献标志码：AAbstr
建筑科学与工程学报 2017年2期2017-04-07
- 冻融循环对GCL膨润土垫剪切性能影响初探
间的内摩擦角及黏聚力的变化,结合GCL膨润土自身特性，分析冻融循环对GCL内在结构及力学性能的影响因素，为研究GCL在寒区工程中的应用提供设计依据。从试验结果发现,GCL膨润土垫之间含水率、密实程度及冻融循环次数等因素对GCL的剪切特性均会产生影响，随着冻融次数的增加，黏聚力降低，剪切角减小。通过分析试验结果，可对实际工程边坡衬垫系统的设计和施工提出建议。关键词：冻融循环；内摩擦角；黏聚力；抗剪强度土工合成材料黏土垫(Geosynthetic Clay L
水利科学与寒区工程 2016年11期2017-01-09
- 土体参数对改良黄土边坡变形的影响
土的内摩擦角和黏聚力；并以此试验数据为依据，基于有限元ABAQUS软件分析了不同含水率、弹性模量和泊松比对边坡变形的影响。研究结论显示：固化剂SH能明显提高黄土的抗剪强度；含水率对改良黄土边坡变形的影响较大，但泊松比对改良黄土边坡变形几乎没有影响。研究结论为固化剂SH在黄土地区的推广使用提供了一定的参考价值，并对实际边坡工程的设计、治理提供了理论依据。关键词：改良黄土；内摩擦角；黏聚力；变形中图分类号：TU444 文献标志码：A 文章编号：16721683
南水北调与水利科技 2016年5期2016-12-27
- 聚丙烯纤维土受力性能试验研究
素回归分析得到黏聚力与纤维长度和掺量的拟合公式,并通过与实测值比较,认为其能够满足工程需要。关键词：纤维土；路基砂土；变形性能；三轴压缩试验；黏聚力2016,33（02):71-73,791 研究背景煤层开采和重型超载车辆会使采动区公路产生非常严重的破坏。纤维加筋技术是通过在土体中随机掺入离散的纤维丝或网片形成一种土工复合材料的方法。纤维均匀地分布在土体中,在各个方向上都能起到加筋作用,可显著提高土体的强度和抗变形能力。李宏波等［1］认为聚丙烯纤维的掺入可
长江科学院院报 2016年2期2016-04-08
- 黏聚力强度对滑面作用的差异分析
的三维模型，以黏聚力为变量进行有限差分数值模拟，在c=0kPa到c=20kPa的计算结果表明：桩后ssi值减小，滑面ssi值增大，改善局部破坏；土拱层次减小，桩后水平力减小，利于桩板受力。较大的滑面黏聚力强度对有一定缓阻作用，能协调结构与滑体的力学效应。【关键词】滑动面；接触面；黏聚力；数值模拟滑动面为滑坡地貌的重要组成部分，在滑体稳定因素中起控制作用，通常呈上陡下缓。在长期地质作用下，滑体与滑床的分界面存在压合、摩擦等各类影响。滑坡灾害是山区建设中的重要
科技视界 2016年7期2016-04-01
- 非饱和原状黄土冻融强度研究
率、冻结温度对黏聚力和内摩擦角的影响规律。基于-21 ℃下黏聚力随冻融循环次数变化的数据，拟合得到黏聚力劣化模型表达式。【结果】 在16.5%，20.5%，24.0%，29.0%和32.5%含水率下，-21 ℃冻融循环7次之后土样黏聚力分别由24.50，18.52，12.69，9.56和7.56 kPa降低到21.04，13.52，7.45，2.60和0.23 kPa，含水率32.5%的原状土样黏聚力减小量最大。同一含水率下黏聚力随冻融循环次数的增加呈指数
西北农林科技大学学报（自然科学版） 2015年4期2015-07-12
- 浇注式沥青混合料抗剪强度及标准研究
剪强度要求，但黏聚力不足会引起混合料剪切流动变形.在浇注式沥青铺装设计中，分析因为考虑抗剪强度不足引起混合料剪切流动变形时需同时考虑混合料黏聚力和摩擦角.关键词：沥青混合料;单轴贯入试验;黏聚力;抗剪强度中图分类号：U414 文献标识码：AResearchontheShearStrengthandStandardofGussasphaltQIANZhendong，JINLei，ZHENGYu（IntelligentTransportationSystemI
湖南大学学报·自然科学版 2015年5期2015-06-16
- EN-1固化剂对4种土壤抗剪强度的影响
高了和黄棕壤的黏聚力。[结论] 固化剂的掺量并非越大越好，掺入量过多反而会降低土壤的抗剪强度。掺量为0.01%，养护时间为28 d时固化效果最佳。路邦EN-1固化剂适用于黏粒含量较大的土壤，不适用于砂粒含量较大的土壤。关键词：固化剂； 抗剪强度； 內摩擦角； 黏聚力黄土广泛分布于中国西北地区，具有大孔隙性和多洞性，结构性强，呈现架空结构，具有垂直节理，在天然情况下能经常保持垂直边坡[1]。在各种自然条件的影响下，边坡表面土体容易出现失稳的现象，其中，水的冲
水土保持通报 2015年1期2015-03-14
- 基于Hewlett方法的桩网复合地基土拱效应优化算法
能有效反映填土黏聚力对桩土应力计算结果的影响。在Hewlett极限状态空间土拱效应分析基础上,采用填土综合内摩擦角指标完成空间土拱拱顶及拱脚位置处单元土体应力极限状态分析,考虑桩间土应力非均匀分布与被动土压力发挥程度的影响,得到桩网复合地基桩体荷载分担比解析表达式。研究结果表明：填土黏聚力显著提高路基填土土拱效应,复合地基设计应考虑填土黏聚力的有利影响；桩间土应力并非均匀分布,通过非均匀分布系数折减后,可有效提高弹性工作状态的桩体荷载分担计算结果；考虑被动
铁道标准设计 2015年5期2015-03-09
- 重塑非饱和粉质黏土抗剪强度特性试验研究
度及内摩擦角和黏聚力的影响.结果表明：随着基质吸力的增大，非饱和土的抗剪强度不断增大，说明基质吸力对抗剪强度有较大贡献；随着含水率增大，土的内摩擦角减小；在含水率较小时，黏聚力增大，当含水率增加到一定值时，土的黏聚力急剧下降。关键词：非饱和土；抗剪强度；黏聚力；内摩擦角；基质吸力An experimental study on the shear strength characteristicsof remolded unsaturated silty c
浙江工业大学学报 2015年2期2015-02-19
- 基于准黏聚力原理的加筋黏土强度理论浅析
者分别对砂土(黏聚力c=0)进行了三轴试验和现场测试，得知砂土加筋后所形成的复合体的强度比未加筋前有所提高和改善，最后提出了筋与土间相互作用的两个基本原理即准黏聚力原理或似黏聚力原理和摩擦加筋原理[1-2]。然而在工程领域中经常遇见对黏性土(黏聚力c≠0)进行加筋，还没有学者对加筋黏性土的加筋理论进行探讨和分析，弄清加筋黏性土的加筋理论对工程建设有巨大的指导意义。本文依据加筋砂土的准黏聚力理论，推导了加筋黏土的加筋理论，以及对加筋黏土的抗剪强度公式进行了修
四川建筑 2014年6期2014-09-03
- 初始含水率和改良材料掺量对膨胀土抗剪强度的影响
之后,膨胀土的黏聚力及内摩擦角均大幅增大,且黏聚力的增大幅度比内摩擦角的增大幅度大。但大多数的研究局限于在最佳含水率下分析改良膨胀土抗剪强度的变化规律,并没有深入分析不同初始含水率对改良膨胀土抗剪强度指标的影响[4]。再者,化学改良方法施工工艺复杂,现场拌和困难,且对环境污染较大。针对这些不足,本文结合湖北省宜昌市小溪塔至鸦鹊岭一级公路改建工程,对使用风化砂、水泥、石灰和粉煤灰改良的膨胀土抗剪强度进行比较,通过改变初始含水率,研究不同改良材料、不同初始含水
水利水电科技进展 2014年3期2014-03-22
- 重塑淤泥质土抗剪强度主要影响因素
临界含水率时，黏聚力随含水率增加而增加，土体含水率大于临界含水率时，黏聚力随含水率增加而逐渐减少，内摩擦角则随含水率增加而逐渐降低。引入黏聚力强度函数和内摩擦角强度函数，对重塑淤泥质土抗剪强度进行分析，得到了不同剪切条件下重塑淤泥质土的抗剪强度计算公式。重塑淤泥质土；含水率；抗剪强度；剪切速率0 引言淤泥质土体广泛分布于我国东南沿海及内陆湖泊地区，对工程的设计与施工有着重要的影响。由于季节降雨量的变化，淤泥质土体抗剪强度随着季节而变化，对其上的建筑物、基础
中国港湾建设 2014年10期2014-03-17
- MARKET WATCH
大，砂质黄土的黏聚力减小，砂粒含量从30%增长至45%，黏聚力从6.08减至3.28，降幅为46%。曲线形态表现为先缓后陡，即当砂粒含量小于35%时黏聚力随砂粒含量的增加缓慢降低，当砂粒含量大于35%时黏聚力随砂粒含量的增加其降低趋势增大。By the end of September 2012, the MOR had amassed a debt of 2.66 trillion yuan($428 billion), which will be tr
Beijing Review 2013年10期2013-12-06
- 砾石量对砾质黏土抗剪强度参数影响规律的试验研究
轴相交的截距为黏聚力c。按此规则，可求得各组砾质黏土的抗剪强度指标黏聚力c、内摩擦角 。不同砾石量试样的c、 值见表1。表1 砾质黏土抗剪强度参数3 砾石量对强度参数的影响规律试验结果表明，砾石含量对抗剪强度指标黏聚力、内摩擦角有很大影响，并有一定规律可循。图3、图4显示了黏聚力、内摩擦角随砾石含量变化的关系曲线。图3 砾石量～黏聚力关系图4 砾石量～内摩擦角关系由图3可知，随砾石量增加，黏聚力呈现先增后减的趋势。按土力学基本理论，密实度越大，黏聚力越大，
四川建筑 2013年2期2013-07-26
- 直接快剪条件下黏土抗剪强度影响因素探讨*
摩擦角φ和土的黏聚力c三者有关［1－4］。影响抗剪强度的因素可归纳为两类:(1)土的物理化学性质影响;(2)孔隙水压力影响。本论文就针对黏土的孔隙比e﹑含砂量s对抗剪强度指标黏聚力c和内摩擦角φ的影响进行分析，从而建立黏土抗剪强度指标与孔隙比e﹑含砂量s的关系。1 直接剪切试验方案在工程中，黏土抗剪强度指标的影响因素很多。通过实际调查研究发现，既有内在因素:如孔隙比、含砂量等，也有外在因素:如土的应力历史及环境等［5－7］。为此，本文着重考虑了孔隙比、含砂
铁道科学与工程学报 2012年5期2012-09-21