左舷
- 基于三维势流理论的浮托驳船安装设计
舶运动方向和船舶左舷，z′轴与静平面相互垂直并指向水面远端。第3个坐标系O0x0y0z0与第2个坐标系在船舶位于平衡状态下完全重合，x0轴、y0轴、z0轴分别指向船舶运动方向、指向船舶左舷、垂直于静平面。该坐标系不会随着船舶运动而运动，且一直保持稳定的状态，当船舶具备航行速度时，该坐标系也具有相同的移动速度，可以体现船舶的运动形态和驳船的摇荡情况[3]。假定流场流体为理想流体，频域理论下的船体运动符合欧拉方程和连续方程。定义流体中不存在旋转现象，则存在流体
中国海洋平台 2022年5期2022-11-01
- “育鲲”轮减摇鳍装置收/放鳍电气故障实例
在正常摆动；此时左舷减摇鳍Extending 指示灯却一直闪烁（表明左鳍正在伸出未到位），并持续此状态。操作左右减摇鳍收鳍后再重新放鳍，故障依旧。此外，左舷减摇鳍收鳍操作过程中系统出现报警“Port fin failed to lock in time”，并且驾驶台和本地控制单元的触摸屏操作面板上的左舷减摇鳍HOUSED 指示灯不亮（收鳍未到位），经机旁检查此时左舷减摇鳍已经收回。2.2 故障排查分析与处理减摇鳍系统报警信息中文意思为“鳍片未能及时锁定”，
中国水运 2022年7期2022-08-06
- 海工平台应急关断系统设计与分析
部电源主区，包含左舷中低压配电板间、左舷发电机舱、左舷泵舱、2号和5号推进器舱。2）中间电源主区，包含中部中低压配电板间、中部发电机舱、中部泵舱、1号和4号推进器舱。3）右部电源主区，包含右舷中低压配电板间、右舷发电机舱、右舷泵舱、3号和6号推进器舱。4）钻井主区域，包含钻井配电板间、所有与钻台和钻井架相关的服务处所。5）生活区，即艏部生活区。6）应急电源分区，包含应急发电机间及UPS间。任何一个主区失火，不会影响其他主区正常工作。对于左部电源主区，左舷发
船舶标准化工程师 2022年3期2022-07-01
- 12 200 TEU集装箱船破舱稳性研究
可生成不同吃水下左舷和右舷破损的生存概率图。图5为最深分舱吃水下左舷和右舷分别破损之后的生存概率图，能直观地看出左舷和右舷的生存概率，较快地做出对比，缩小分析范围。图5 最深分舱吃水ds下左舷和右舷分别破损之后的生存概率图2.8.3 P1S DIAGRAM·是船舶破损之后的生存概率，(1-)是船舶破损之后损失掉的生存概率值，图6为P1S DIAGRAM，其中不同的符号表示单个分区和多个分区破损之后损失掉的概率值，可很容易看到哪些区域在破损之后值的损失比较大
上海船舶运输科学研究所学报 2022年2期2022-06-10
- “A”轮的避台应急离泊操纵分析
下始终没有让船艉左舷吃到风，导致离泊操作没有成功。根据当时的港池的涌浪高度及拖轮上下颠簸的状况，判断应该是涌浪严重影响了拖轮功率发挥，导致拖力不足。为此及时调整引航操作方案，采取大船倒车措施，待船略有退速时操左满舵进车，待船差不多停住的时候停车，正舵、倒车，左满舵、进车,这个操作连续操作了4～5次，利用拖轮和舵力逐渐使船尾离开泊位。但16：30风力突然加大，仅差一点就使左舷船尾吃到风时，观察到船头向码头转的趋势并不明显，船尾也很难再往外摆，采取让船头拖轮停
珠江水运 2021年24期2022-01-23
- 三维激光扫描仪在自升式钻井平台桁架式桩腿维修中的应用
故，该事故对平台左舷桩腿主弦管及支撑管造成了不可逆的塑性变形。为消除左舷桩腿的塑性变形，经分析最终确定采用对损坏段桩腿进行切除而后局部更换的方式进行维修，因而如何采用测量的方式确定损坏段桩腿的上下变形点则成为项目实施的关键技术难题。1 测量仪器选用经粗测，此次事故造成损坏桩腿的变形方向及趋势无规则，且无法通过人工的方式在被测物上取点，为满足取点精度要求，测量工作选择采用三维激光扫描仪，其优势在于能够通过扫描给出的点云数据建立可视化三维模型[1-2]，再将扫
石油工程建设 2021年5期2021-11-17
- 一种基于目标跟踪的单线阵左右舷分辨方法
法区分信号来源于左舷还是右舷。常规的单线阵通常采用平台机动的方式，根据声呐时间-方位历程图中目标舷角的变换趋势来判断左右舷或者是利用平台机动时阵型估计的信号处理方法来区分左右舷[1–7]。舷角的变化通常需要人工来完成，无法进行自动判决。另外，平台的大角度机动势必会导致阵型严重畸变，增加目标丢失的可能性，因此，急需一种小角度机动就能完成左右舷分辨的方法。本文在深入研究平台机动时左右舷分辨的基础上，创新提出了一种以目标跟踪为基础的单线阵左右舷分辨方法，通过仿真
舰船科学技术 2021年7期2021-08-11
- 不同会遇态势下目标船行为模拟及其特征分析
势划分为目标船从左舷向右舷穿越、目标船从右舷向左舷穿越、目标船追越本船、本船追越目标船、目标船正对本船驶来、目标船停车6种类型；王敬全等[6]提出的避碰专家系统中，将基本会遇局面划分为对遇、右交叉、左交叉、从左边追越、从右边追越和被追越6种态势。船舶会遇态势的定性划分研究基本确定了会遇态势的类型，如对遇、追越（左舷/右舷）、大角度交叉（左舷/右舷）、小角度交叉（左舷/右舷）等类型，这为后续船舶会遇态势划分方法的研究奠定了基础。会遇态势的定量划分主要包括两类
舰船科学技术 2021年5期2021-07-03
- DSJ300-L1 自升式钻井平台桁架式桩腿维修技术
随后检查发现平台左舷桩腿主弦管、横撑及斜撑出现肉眼可见变形，另外两条桩腿肉眼未见变形。后期对平台艏桩和右舷桩腿进行变形测量，均未发现变形超差，而对平台左舷桩腿进行测量表明发生了塑性变形，因此需对平台左舷桩腿的塑性变形进行维修。本文介绍了平台左舷桩腿塑性变形的维修技术。1 平台概述DSJ300-L1 自升式钻井平台主体为三角形结构，由3 根桩腿支撑，桩腿为3 根弦管组成的三角形桁架结构。平台型长62.8 m、型宽60.2 m、型深8 m，设计吃水4.9 m，
石油工程建设 2021年2期2021-05-06
- 吊舱推进装置操纵策略分析
舱推进角度，转向左舷方向为负，右舷方向为正。船艉左舷推进装置性能变化依此类似[11]。图5 吊舱定轴速转向性能变化从图5中可以看出，在船舶转向时进行轴速控制是非常重要的，若保持轴速不变，当船舶向左转向时，右舷的吊舱推进装置会承受剧增的扭矩，可能导致吊舱主机过载而损坏，此外船舶的航速变化也会对吊舱推进装置的负荷产生影响，在航速变化时，轴速的改变会对吊舱主机的负荷产生更加剧烈的影响。在船舶转向操纵过程中，吊舱推进装置的性能都会产生显著变化，图6为吊舱推进回转模
应用科技 2021年1期2021-04-29
- 半潜式起重拆解平台吊载过程中配载及稳性优化
倾，因此首先选择左舷艉部CSBT OP2进行注水，当舱室注满水后，平台仍旧出现艏倾1.9°，右倾6.3°；再对左舷艏部CSBT OP1进行注水，当舱室注满水后，平台发生左倾，同时艏倾更加严重；当调节右舷艉部CSBT MP2时，平台达到纵向平衡，但又发生严重右倾。因此在吊载过程中，需同时调节4个CSBT进行平台调平。表1为CSBT在吊载前后平衡时压载水量的变化。由表1可知：左舷艏部CSBT OP1压载水增加236.5 t，左舷艉部CSBT OP2压载水增加9
中国海洋平台 2021年1期2021-03-06
- 左右不分的嫌疑人
市大厦”，我想去左舷看城市地标 “世纪大厦”，尤其想看它顶楼的大时钟，不过李小福说，这几天时钟出故障停摆了。正当我们争执不下时，看到上船时遇到的那个年轻人匆匆往游览船二层跑去。我们愣了一会儿，还没反应过来，又见他急急忙忙地跑了下来。“落水啦！我的伯伯落水啦！”年轻人边跑边喊，“这可怎么办呀？”2.离奇的事故我和李小福一惊，连忙跟在年轻人身后，冲到了前甲板上，然后又跑到了后甲板的位置，游客都在前甲板观光，后甲板没有人。“落水啦！怎么办呀？”年轻人一脸焦急，眼
小福尔摩斯 2021年2期2021-02-09
- 船舶载重线错误勘划问题探讨
发现，很多船舶的左舷载重线勘划存在问题，比较常见的是左舷热带淡水载重线字母标志“RQ”被勘划成“QR”，即字母次序勘划错误，如图2所示（该轮左舷载重线标志颜色也不符合要求）。此外，部分船舶的左舷载重线还存在线段开口方向不正确现象，如图3所示。船舶左舷载重线勘划出现上述问题，其中有一个重要原因，就是公约及检验规则给出的是船舶右舷视角的载重线勘划图示，相关人员在勘划左舷载重线时，没有做好镜像工作，船舶检验人员也没有把好关。营运中持有有效船舶载重线证书的船舶，其
世界海运 2020年12期2020-12-23
- 半潜式海上钻井平台水下安防预警系统声兼容分析
A-艏部、B-左舷、C-右舷和 D-艉部。图2 平台声环境测量位置仰视图在三级海况，平台弃井作业状态下，经不同时段多次测量发现各测点噪声谱级差异不大，不同入水深度测得噪声对比如图3所示。左舷水下10 m受平台工况和声学设备影响最小，分析原因为该平台作业吃水深度为19 m，在入水10 m和20 m处测量时两侧浮体起声障作用。图3 左舷（B点）位置不同入水深度测得噪声对比从图4对比可以看出，该作业状态下，四个测量点左舷噪声最低，艉部其次，右舷噪声最高。右舷噪
声学与电子工程 2020年2期2020-07-23
- 横向不对称装载对集装箱船底部板架强度的影响分析
载荷的对称性，故左舷和右舷空载应力基本相同。应力位置出现在空舱一侧，主要原因是：在剖面目标值（即船体梁载荷）一致的情况下，当左（右）舷空载，船底板架局部承受水压力，Z 向无集装箱集中力，强构件局部载荷增大，故左（右）舷强构件应力增大。表5 随浪和迎浪工况下船底板架应力结果MPa图13 随浪和迎浪工况下舷外水压力分布2.2.2 横浪横浪工况包括BSR-2P、BSP-2P（中拱）和BSR-P、BSP-1P（中垂）工况，其应力大小和位置参见下页表6。根据应力结果
船舶 2020年2期2020-05-11
- 浅谈极地重载甲板运输船救生艇筏布置
《防火控制图》在左舷增加一只筏及绳梯，经过与船东、设计公司多次的研究讨论，即使存在右舷存放于下凹处的筏如何易于搬运到另一舷的问题，但规格书没有明确要求艉部布置救生筏的数量及布置，船厂只需满足当时已生效的并适用本船的相关规范即可，经过几轮讨论，三方都没有找到相关规范明确提出这种情况必须每舷各布置一只筏，最终船东同意船厂只提供右舷的筏，左舷将留足配置筏的空间及加强，船东将选择性自己提供一只6 人筏安装于左舷。船东的该意见就此闭环。但设计公司提供的防火控制图显示
广船科技 2020年4期2020-02-24
- 中小型耙吸挖泥船动力配置
研究对象（该船的左舷和右舷主柴油机型号分别为MAN 6L32 44CR和9L32 44CR，最大持续功率分别为3600kW和4590kW），提出“一拖三”和“一拖二”混合动力配置方案（见图4和图5），其中：“一拖三”是指左舷柴油机飞轮端经由一进双出减速箱拖动变距螺旋桨和轴带发电机，自由端经由双速减速齿轮箱拖动高压冲水泵；“一拖二”是指右舷柴油机飞轮端经由减速箱拖动变距螺旋桨，自由端通过一台双速减速齿轮箱拖动泥泵。6500m3耙吸挖泥船主要工况下的最大负载分
船舶与海洋工程 2019年6期2019-12-25
- 基于BLS的载重量38 000 t散货船尾部总段整体吊装优化设计
小车排布在总段的左舷，上小车吊钩与左舷主甲板上4个D40型吊马和左舷外板上4个E40型吊马相连，下小车与右舷主甲板上8个D40型吊马相连。吊装时3台小车一起平吊，完成艉部总段的总组搭载。表1 艉部总段吊装基本信息图1 艉部总段吊装模型为保证艉部结构在吊装过程中的强度，设置临时加强如下：(1) 在左舷艉部平台与舷侧舱室壁间设置工字钢临时加强，如图2所示。图2 左舷临时加强(2) 在右舷主甲板与外板间设置工字钢临时加强，如图3所示。图3 右舷临时加强在该吊装及
造船技术 2019年4期2019-09-03
- 行动的重量
而，分别在右舷和左舷指挥登艇的一副和二副对“女士和儿童优先”的具体执行并不相同。在右舷的一副默多克是按照“甲板上的女士和儿童应当先于男性乘客登艇”的方式来贯彻“女士和儿童优先”的原则。如果甲板上没有女士儿童了，只要还有空位，男性乘客也可以登艇。所以从右舷放下的九艘救生艇上都有男性乘客，救生艇的乘坐率也比较高，其中有三艘满员。而在左舷的二副莱托勒则把“女士和儿童优先”理解为 “全船的女士和儿童都应当先于男性乘客登艇”。如果左舷甲板上没有女士儿童了，哪怕救生艇
资源再生 2019年7期2019-08-20
- FPSO锅炉烟气对直升机起降的影响分析
有风向标效应)。左舷有1个锅炉撬，其上安装2台锅炉，锅炉烟囱中心与直升机甲板中心在船中方向相差 10m。由于该锅炉为一用一备，本文只选取其中1台的烟囱来进行模拟。在每个烟囱的顶部有 1个椭圆形导流板，与水平面成 45°夹角，以使烟气朝舷外排放，如图1所示。1.2 边界条件及输入参数1.2.1 大气入口边界条件大气采用速度入口边界条件，输入大气环境温度(35℃)和风速，同时入口处设定湍流计算参数。该FPSO所处海域风速分布情况如表1所示。本文分别选择以下几个
天津科技 2019年6期2019-07-15
- 行动的重量：“泰坦尼克号”生与死的另一面
而，分别在右舷和左舷指挥登艇的一副和二副对“女士和儿童优先”的具体执行并不相同。在右舷的一副默多克是按照“甲板上的女士和儿童应当先于男性乘客登艇”的方式来贯彻“女士和儿童优先”的原则。如果甲板上没有女士儿童了，只要还有空位，男性乘客也可以登艇。所以从右舷放下的九艘救生艇上都有男性乘客，救生艇的乘坐率也比较高，其中有三艘满员。而在左舷的二副莱托勒则把“女士和儿童优先”理解为“全船的女士和儿童都应当先于男性乘客登艇”。如果左舷甲板上没有女士儿童了，哪怕救生艇上
读书 2019年6期2019-06-03
- 大型绞吸挖泥船泥泵封水系统配置分析
00 m；（2）左舷舱内泵作为2级泵与水下泥泵两泵串联工作，额定排距3 500 m（通过拆管实现）；（3）右舷舱内泵作为2级泵与水下泥泵两泵串联工作，额定排距3 500 m；图3 泥泵排压-流速特殊性曲线（4）左舷泥泵作为3级泵、右舷舱内泵作为2级泵与水下泥泵三泵串联工作，额定排距6 000 m。泥泵串联工作时，系统压头由串联工作的泵的压头之和决定［3］。因此不同工况下，封水系统的设计参数不尽相同，需根据工况作相应调整。各工况下7 800 kW绞刀功率自航
船舶 2019年1期2019-03-06
- 舰载箔条幕防御反舰导弹决策研究∗
中设定舰艇航向为左舷15°，航速为16节；反舰导弹来袭舷角为左舷120°，导弹匀速飞行速度为0.8马赫，比例导引飞行速度为0.87马赫；风向为左舷150°，风速4m/s。如图2所示，横坐标表示60s的对抗时间，纵坐标表示对抗时间内舰艇到箔条幕墙的距离。箔条幕偏离导弹来袭垂直方向一定角度，分别以右偏-40°、左偏40°为例。当布放角度为右偏-40°时，舰艇与箔条幕的垂直距离不断变小，在对抗时间45s处，垂直距离为30m，舰艇已经冲出箔条幕的有效保护范围，干扰
舰船电子工程 2018年5期2018-05-29
- 箔条幕干扰边搜索边跟踪制导导弹方法研究
。导弹来袭方向为左舷θm,直线L0、L1是布放箔条幕的轴线,直线L0垂直于导弹与舰艇的连线,直线L1与直线L0成偏角α(向左偏为正,向右偏为负)。箔条弹C0发射角度与导弹来袭方向相同,为θm,设箔条弹C0发射距离为R0,则箔条弹C0爆炸点坐标为(11)设相邻两个箔条弹爆炸点距离为D,箔条弹C1～C4的发射角度和发射距离依次为(θ1,R1)、(θ2,R2)、(θ3,R3)、(θ4,R4)。C1的发射角度和发射距离可以由以下方程组求出:(12)整理得到(13)
指挥控制与仿真 2017年5期2017-10-20
- 岛内民船撞坏台军两艘军舰
撞后，兰阳舰舰艉左舷舰体破裂进水；淮阳舰舰艉门垂直壁凹陷变形、主甲板左舷后段5根栏杆折断。“丽娜轮”自身船体也出现一个大洞。相较于军舰，以铝合金为材质建造的“丽娜轮”船身破洞明显。台海军称，受损军舰预计两周内可完成修复。在“纳沙”来袭前，海军就发现紧临军舰后侧的“丽娜轮”防台风措施比较薄弱，曾加以提醒，不料仍发生意外，“责任更多在丽娜轮”。台“中央社”报道称，对于此次事故，“丽娜轮”投保的保险公司愿意理赔，初步认为这归于天灾险范围，因为“丽娜轮”并非没有绑
环球时报 2017-07-312017-07-31
- 国际空间站站载设备的热环境分析
，右舷主散热板和左舷太阳能电池板的操作可改变AMS的外热流；ISS正常飞行姿态下的AMS外热流变化规律不适用于ISS正侧边飞行姿态.因此，β、θ、ISS部件及ISS操作均是ISS站载设备外热流的主要影响因素.空间站；工程热物理学；外热流；低地球轨道；轨道参数；国际空间站站载设备航天器的外热流是航天器在太空接受的主要热源，是影响航天器温度的主要因素之一[1].航天器在设计、发射、运行阶段均需要计算其外热流.有学者研究表明，各类型航天器(例如轨道空间相机[2]
哈尔滨工业大学学报 2016年10期2016-11-17
- 排列组合与概率问题在高考中的运用研究
其中有3人只会划左舷，4人只会划右舷，其余5人既会划左舷也会划右舷。现在要从12名运动员中选出6人平均分在左、右两舷参加划船比赛，问有多少种不同的划法？解析：设集合A＝只会划左舷的3个人；集合B＝只会划右舷的4个人，集合C＝既会划左舷又会划右舷的5 个人。则可根据题意进行先分类，划左舷的3 个人中，有以下几种情况（1）A中有3 人；（2）A中有2人，C中有1人；（3）A中有1 人，C中有2 人；（4）C中有3 人。在第（1）种情况中，划左舷的人已选定，划右
新教育时代电子杂志(学生版) 2016年31期2016-03-03
- 早春，为祖父祖母合墓
木黑棺的左侧面、左舷一点一点紧贴久别重逢的妻子——多年以前他们烛光下的绣枕大约开着并蒂莲花如今，两人又如同先后熟透的莲子落入泥土在死亡的广大水域里他们能否重新举出两朵并肩的浅红、深红?一个人必须依偎另一个人才能度过漫长的生活和死亡祖母祖父有福了在多年以后的这个春天再度新婚——豫南，婚礼、葬礼上的唢呐、笙、炮竹、曲目几乎没有区别回到栖居其中的某座城市在妻子身边躺下夜色漆黑——仿佛也是黑色桐木或者水墨荷叶?但我目前尚能听到妻子的呼吸和梦呓——一朵莲花的呼吸和梦
星星·散文诗 2015年17期2015-10-27
- 等离子体控制下前体分离涡的研究
时激励器的作用使左舷侧涡心位置偏离次涡核的几何中心，且使得双侧的涡核和次涡核的尺寸增大。单电极介质阻挡放电（AC-DBD）；等离子体；主动流动控制；大迎角；非对称分离涡；粒子图像测速0 引 言现代高机动战斗机、导弹等飞行器通常具有类似尖头旋成体的细长前体，当迎角增大到一定程度，其分离涡流场会从对称变得非对称，同时伴随有方向和大小均无法预估的侧向力／力矩，这对飞行器的操纵性和稳定性有很大影响［1－4］。因而在大迎角下实现对细长体上侧向力／力矩的控制，对飞行器
空气动力学学报 2015年6期2015-04-11
- 某船航行状态螺旋式测风传感器风速误差分析
9级风速相对误差左舷风速在［0°，45°］角度区间、［315°，355°］角度区间相对误差低于20%，说明这两个区间基本不受遮挡影响，此时测量误差是由于螺旋桨式传感器和超声传感器的机械误差和安装高度差引起的［4］。在［50°，160°］角度区间，风速相对误差急剧增大，从图1测风传感器安装位置示意图可以看出，在这一角度区间，左舷风传感器先是受中间导航雷达的影响，后受中间球形雷达的遮挡。在［165°，195°］角度区间，主要是倒车或转向时采集的数据。在［200
机械管理开发 2015年2期2015-03-19
- 某船舭龙骨撕裂故障排查与处置
9节航速航行,船左舷320、428、530等舱室发出间断沉闷声响。经过仔细观察,该声响与船摇规律有一定的吻合性,并偶尔伴有敲击声。该异常声响引起船长、轮机长的高度重视,立即组织人员迅速对声响发生部位进行排查。2 故障排查轮机部人员对响声附近的侧推舱、锚链舱、1#生活污水处理装置室、前鳍舱、船员俱乐部等处进行排查,发现船员俱乐部室内左侧声响最为明显。确认该声响来自于船员俱乐部下部船体,该处为4#洗涤水舱。2月23日,进舱仔细检查后发现舱内部结构完好,无任何异
中国科技纵横 2014年3期2014-12-07
- 舰船质心干扰作战决策建模与仿真＊
a＝－1时舰船向左舷转向。一是专业知识和护理技能的培训。这些知识和技能是护理人员从是护理工作的根本，通过实际案例的分析，让护理人员掌握有关心血管的相关知识，熟练相关的护理技能，使其具备在具体工作中运用相关的知识和技能进行护理工作，不断提高工作能力。3.2 舰船雷达反射截面积模型由于舰船结构非常复杂，其雷达截面积很难用计算方法得到，更多地依据实验确定，比较通用的表示方法是根据舰船的形状，取其舰首、舰尾、左舷、右舷方向的平均截面积，得出一个舰船截面积中值概率的
舰船电子工程 2014年9期2014-11-28
- 2.8万t多用途船破舱稳性计算研究
然5号边压载舱(左舷)、6号边压载舱(左舷)舱室没有破损，但水会通过C区划破损的管路进入这2个舱室；同样，B区划破损时，6号边压载舱(左舷)虽然没有破损，但水会通过B区划破损的管路进入该舱室。处理方法有2种：第1种是使用舱室联通的方法。这种方法比较简单，即5号边压载舱(左舷)、6号边压载舱(左舷)的管路在1号燃油舱内，1号燃油舱破损时联通5号边压载舱(左舷)和6号边压载舱(左舷)；同样，5号双层底压载舱联通6号边压载舱(左舷)。但是这样分舱获得因子会受影响
江苏船舶 2014年4期2014-09-09
- 一种基于图像处理的自主控制水下机器人
所述驱动装置包括左舷直流减速电机、右舷直流减速电机、沉浮电机、正螺旋桨、反螺旋桨和附带螺旋桨；所述左舷直流减速电机、右舷直流减速电机和沉浮电机分别通过联轴器与正螺旋桨、反螺旋桨和附带螺旋桨连接；左舷直流减速电机、右舷直流减速电机和沉浮电机的外部分别设有左压力克透明筒、右压力克透明筒和隔水密封筒；正螺旋桨、反螺旋桨和附带螺旋桨的外部分别设有整流罩；左压力克透明筒、右压力克透明筒和隔水密封筒分别固定在连接箍上；左舷直流减速电机、右舷直流减速电机和沉浮电机的控制
河南科技 2014年4期2014-07-01
- LPG船船体破损应急修理案例分析
垫钢质骨架相撞，左舷外板大范围凹陷变形，局部发生破损，因损坏均处于油舱范围，事故发生后海面有溢油发生。1.3 船体损坏情况经岸上目视检查及水下探摸查明，该船左舷外板有2处凹陷变形，局部有撕裂及穿孔，损坏部位大致位于船舶左舷第2货舱后端靠近生活区部位，具体情况如下。1)左舷低硫油舱 (Fr.35～Fr.49)及第一重油舱 (Fr.49～Fr.53)外板。主甲板下 800～4500mm，Fr.44 ～Fr.51，约4200mm ×3700mm范围凹陷，最大凹陷
中国修船 2014年3期2014-05-23
- 必读的帆船赛事小知识
相对舷风行驶时，左舷风船应避让右舷风船。左舷受风的帆船应该改变航向右舷受风的帆船可以保持航向和速度不变风(二)同舷风、相联■ 船只位于同舷风并相联行驶时，上风船应避让下风船。(三)同舷风、不相联■ 当船只处于同舷风但未相联时，明显在后的船只应避让明显在前的船只。(四)迎风换舷时■ 在一条船越过正顶风后，它应避让其他船只直至行驶在近迎风航线上。■ 那个时候规则(一)、(二)和(三)不适用。如果两条船同时受本规则管制，在另一条船的左舷或在后的船应避让。
海洋世界 2013年1期2013-11-21
- 基于目标舷角分布范围的拖线阵声纳左右舷分辨推理模型
角减小，则目标在左舷;2)本舰向右转向，若目标舷角增大，则目标在左舷，目标舷角减小，则目标在右舷。以上规则是在不考虑本舰转向机动过程中敌我相对运动的理想情况下得到的。实际上，本舰转向完成后测得的目标舷角不但与本舰转向角度大小有关，还与敌我相对运动有关。若运用以上推理规则进行分辨，可能存在误判的问题［2］。本文建立了更加符合实际的模型进行判断。1 目标舷角分布范围解算模型本文以目标位于右舷，本舰向左转向为例建立本舰转向完成后的目标舷角分布范围解算模型［3］。
指挥控制与仿真 2013年3期2013-11-09
- 不同形式等离子体激励对细长体分离涡的控制
励器关闭，指的是左舷和右舷的激励器都不工作；（2）左舷等离子激励器开启；（3）右舷等离子激励器开启。以下压力数据为15s采样时间段全平均结果，PIV采集频率为13Hz，采集时间10s。2.1 逆吹型等离子体激励器控制实验图4比较了U∞＝5m／s，基于圆锥段底面直径的Re＝5×104时，截面2和截面6时间全平均处理后的压力分布。图4 逆吹型等离子体激励器开启压力分布比较，U∞＝5m／sFig.4 Time－averaged pressure distribu
空气动力学学报 2013年5期2013-11-09
- 中－大迎角下圆锥前体流场的等离子体控制
sma off；左舷激励器开启即Port on，此时右舷激励器处于关闭状态；右舷激励器开启即Starboard on，此时左舷激励器处于关闭状态（左、右舷分别指面向来流时模型的左、右侧）。3.1 α＝0°时截面周向压力分布为了检验模型在风洞中的安装精度及表面粗糙度，在α＝0°时关闭等离子体激励器对模型进行检测。图4给出了激励器关闭时，α＝0°，U∞＝5m／s时8个静态测压截面上的压力系数沿周向的分布。从压力分布来看，Cp沿轴向递减，沿周向基本保持不变。而且
实验流体力学 2012年5期2012-06-15
- 基座变形与船体壳板的匹配性分析
压缸装置，分别对左舷舵和右舷舵提供作用力，该基座受作用力大，基座变形控制严。液压缸基座由两纵向立板和两横向肘板，呈井字形正交组合而成，基座纵向立板和横向肘板边缘处有加强板条，液压缸基座一端与船体壳板焊接，另外一端为面板，该面板与液压缸设备采用螺栓连接，作用力通过面板作用于基座上，图1为该液压缸基座的基本形式。假定液压缸基座端部为刚固，施加工作载荷，计算所得基座横向位移为0.45 mm，最大应力为78 MPa，位移和应力均非常小，基座自身的刚度和强度满足要求
舰船科学技术 2011年8期2011-08-20
- 舰载箔条质心干扰的建模与仿真
舰导弹来袭舷角为左舷1 2 0°，导弹飞行速度为0.85Ma；末制导雷达波束宽度为3°，脉冲宽度为1μs；风向为左舷60°，风速4m／s。箔条诱饵的发射方向在右舷－180°～左舷180°范围内，以间隔1°进行仿真计算，左舷为正，右舷为负。1次仿真结束后，可获得1组距离数据值（舰艇与导弹爆炸点的最近距离），分选出其中距离最大值及所对应的箔条诱饵发射舷角，得到本次对抗箔条诱饵的最佳发射角。图1 箔条弹发射方向对干扰效果影响示意图如图1所示，当导弹来袭方向为左舷
舰船电子对抗 2011年6期2011-08-10
- 左舷是虚构，右舷是事实
…在越来越倾斜的左舷，四重奏管弦乐队演奏着熟悉的乐曲，直到最后一刻，用以安抚那些注定将要消失的灵魂……如果以上说的是泰坦尼克号左舷发生的事情，那么以下说的就是泰坦尼克号右舷发生的事情了。在那个漆黑的夜晚，在那片冰冷的海域，泰坦尼克号不可避免地沉没了，无情地带走了1503人的生命——船上的2208名船员和旅客中，只有705人生还。后来，根据一些乘客保留下来的记录进行核算，当时泰坦尼克号的头等舱有乘客319人，200人幸存，幸存率为63%；二等舱有乘客269人
读者·校园版 2011年15期2011-05-14
- 大迎角分离流场在等离子体控制下的特性研究
的状态;模式2：左舷激励器开,对应的是左舷(面向来流左边)激励器工作右舷激励器不工作的状态;模式3：右舷激励器开,对应的是右舷(面向来流右边)激励器工作左舷激励器不工作的状态。圆锥表面的两个激励器分别由单独的电源驱动(南京苏曼电子有限公司生产的CTP-2000K等离子体激励器电源)。交流电源提供的是正弦波。实验电压峰-峰值Vp-p为6～12kV,频率 f=8.9kHz。输入功率≦15W。图3 静止大气中激励器最大诱导风速随电压峰-峰值变化Fig.3 Max
实验流体力学 2010年2期2010-04-15
- 军事史上最惨烈的海战
，中弹的舰体倾向左舷，舰首激起半扇浪峰。“大和”炮塔喷吐出红色的火舌，向空中还击。刹时海面上炮弹呼啸，硝烟弥漫，水柱冲天。日军四艘驱逐舰各中一发炮弹，“矢矧”号连中三发。驱逐舰“滨风”在美军巡洋舰的猛烈炮击下独力难支，不久就沉入海中。巡洋舰“矢矧”为把攻击“大和”的火力引开，快速驶离旗舰。两架美俯冲轰炸机呼啸着冲向其左舷横梁，“矢矧”急忙转向右舷。四发炸弹呈一线向舰身袭来，“矢矧”企图转向舰尾方向，但只转到半途，—枚鱼雷已击中了舰的中部，很快它就沉没了。“
青少年科技博览（中学版） 2009年10期2009-12-07