前墙
- 1000MW 双切圆燃煤机组前后墙二次风量均流技术研究
弯头），进入炉膛前墙二次风箱。锅炉热二次风道以及前后墙二次风箱原始结构设计存在先天缺陷，这种风道布置型式，会导致各燃烧器气流分配存在明显偏差。气流行程短、沿程阻力小以及通流面积大的风道必然会分配更多的风量，相反，其他区域的二次风量就会明显偏小。机组运行时，锅炉各燃烧器之间的二次风压存在明显偏差。前墙风箱入口调节门开度比后墙大30%以上，后墙风箱入口二次风压仍高出前墙近30%以上，表明前后墙风箱入口二次风量偏差已无法通过入口风箱挡板调节门来消除，尤其是低负荷
装备制造技术 2023年9期2023-11-24
- W火焰锅炉水冷壁壁温偏差分析及处理
起平衡压力作用。前墙及两侧墙工质进入上水冷壁后，经上水冷壁出口集箱汇集至水冷壁出口混合集箱；后墙上部水冷壁蒸汽进水平烟道底部出口集箱后，分两路分别进入凝渣管及水平烟道侧墙水冷壁，最后汇集到水冷壁出口混合集箱。1.3 制粉与燃烧系统锅炉采用双进双出钢球磨煤机正压直吹式制粉系统，每台炉配6 台双进双出钢球磨煤机，24只双旋风煤粉燃烧器，每台磨煤机带4只煤粉燃烧器。燃烧器与磨煤机连接关系如图2所示。图2 磨煤机与燃烧器匹配关系Fig.2 Matching bet
浙江电力 2023年2期2023-03-09
- 板桩式坞墙结构的计算分析
相似之处，如分为前墙、拉锚结构、后墙等；前墙多采用组合钢板桩或地连墙形式；后锚碇多采用混凝土墙或桩等形式。主要计算内容有前墙踢脚稳定性、锚碇结构稳定性、拉杆内力、前墙内力等。但是，板桩式坞墙又有其独特之处：（1）在修造船工况，前墙前面没有水压力作用，为“干”的情况；而板桩码头墙前有水压力作用。（2）由于船坞底板的存在，在使用期，坞墙前方时刻有底板的支撑作用；而板桩码头没有。基于以上两点的主要不同，板桩式坞墙的设计和施工也要有所特殊考虑。本文以南亚地区某项目
珠江水运 2023年2期2023-03-02
- 石油化工控制室抗爆结构设计应用
向爆炸源的外墙为前墙；把墙面与爆炸冲击波前进方向平行的外墙为侧墙；背向爆炸源的外墙为后墙。水平爆炸荷载传给前墙或后墙，前墙荷载通过屋盖传至侧墙，最后由外墙系统传至基础[2]。屋盖结构由屋面板、次梁、屋面主梁组成。屋面板在平面外直接承受竖向爆炸荷载，并将这些荷载传给次梁，次梁承受屋面板传来的竖向爆炸荷载再将荷载传给主梁，最后由主梁将荷载传至框架柱。由外墙和屋面组成的箱型结构，其侧向刚度远大于框架的侧向刚度。屋盖结构与内部框架柱脱开布置，实现爆炸水平荷载由外围
低碳世界 2022年7期2022-11-10
- Z型钢板桩码头转角段三维数值模拟
为-5.7 m。前墙采用Z型钢板桩，顶高程1.9 m、底高程-19 m。锚碇结构采用现浇C40钢筋混凝土锚碇墙，顶高程4.0 m、墙高4 m、墙厚0.6 m。板桩墙后回填中粗砂，锚碇墙前回填10～100 kg块石，顶宽10 m。前墙与锚碇墙采用钢拉杆相连，钢拉杆间距2.1 m、安装高程为1.5 m、直径为70 mm。地基表层及下卧的淤泥和淤泥质土采用真空联合堆载预压进行处理，处理范围为码头前沿线向海侧25 m至码头前沿线向陆侧45 m。码头典型断面见图2。
水运工程 2022年10期2022-11-01
- 泡沫轻质土在板桩码头结构中的应用
过大时，板桩码头前墙位移、内力显著增大，不仅影响使用，且导致造价增加。另外，板桩码头后方常用的回填材料为块石、砂等，由于国家环保政策趋严，导致近年来市场供应紧张，价格大幅上涨。在此背景下，利用泡沫轻质土不可压缩、直立性好、密度小等特点，既可以减少填土荷重和对前墙的土压力，同时也可减少板桩码头的水平位移变形和码头前沿作业地带的沉降，使得码头的整体稳定性系数增大，提高工程质量[2]。1 工程概况码头顶面高程为5.6 m，港池前沿设计底高程为-16.0 m。码头
水运工程 2022年10期2022-11-01
- 浅析石化工厂控制室结构抗爆设计
荷载爆炸在正对的前墙形成冲击波，在其他方向形成压力波，形式如图1。图1 两种爆炸波的表现形式如果业主未邀请专业的第三方公司做针对性爆炸评估，《规范》也给定了一个爆炸初始参考值供设计采用。爆炸荷载在前墙、侧墙、后墙及屋面上的作用形式见图2，这与确定结构变形的关键值时采用的抗力-延性比关系图是一一对应的，不可混用。图2 爆炸荷载在建筑物不同位置的作用B.垂直于冲击波方向建筑物尺寸；H.建筑物高度；L.平行于冲击波方向建筑物尺寸2 抗爆设计方法《规范》5.1.1
四川化工 2022年3期2022-07-14
- 石油化工抗爆控制室结构设计研究
爆炸荷载1.1 前墙爆炸荷载抗爆控制室前墙正对于爆炸源，类似于常规武器地面爆炸空气冲击波简化波形，冲击波直接作用于抗爆前墙，抗爆前墙动力响应造成最先出现峰值反射压力，反射压持续作用tc时间，然后通过等冲量简化为正压等效作用时间te。1.2 侧墙及屋面爆炸荷载抗爆控制室侧墙及屋面没有正对爆炸源，类似于常规武器地面爆炸土中冲击波简化波形，首先有一段有效冲击波超压升压时间tr, 升压至有效冲击波最大超压Pa后下降并持续作用td时间，爆炸荷载体现为有升压时间的三角
石油化工建设 2022年4期2022-06-18
- 遮帘桩对板桩码头地震响应的影响
载和剩余水压力对前墙和遮帘桩弯矩及其轴力的影响；崔冠辰等[3]利用数值分析方法，研究遮帘桩与前墙的距离以及遮帘桩的刚度对码头工作性状的影响，得出墙桩间距增大会削弱遮帘桩对前墙的挡土效果；惠炜等[4]基于平行墙理论及最不利荷载情况下的朗肯主动土压力理论，推导出遮帘桩后水平土拱拱前自由区及拱后稳定区土压力表达式，并在此基础上，根据拱脚水平静力平衡条件及三角形受压区强度条件得出遮帘桩合理桩间距的计算式；李胜林[5]根据极限平衡理论提出遮帘桩有效长度的计算方法；蒋
水运工程 2022年3期2022-03-25
- 格型地连墙在超深船坞坞墙结构中的应用
格型地下连续墙由前墙、后墙以及连接前、后墙的中间剪力隔墙组成[1]。格型地下连续墙前、后墙槽段间一般采用锁口管等柔性接头连接，中间剪力隔墙采用十字钢板等刚性接头连接。格型地下连续墙作为坞墙结构，其前墙紧邻船坞基坑开挖面，是直接承受坑内外水、土压力的主要挡土构件，它通过剪力墙与后墙连接，以实现结构的整体性。由于其特殊的空间结构效应，格型地下连续墙与其内部土体共同组成的挡土结构具有整体刚度大、开挖深度较深、无需内部支护的特性，非常适用于常规的挡土结构在技术经济
水运工程 2022年3期2022-03-25
- 泰国机车司机室总组装焊接工艺分析
计的车型，司机室前墙及顶盖部分采用双曲面流线型设计，且外部蒙皮比较薄，总组装焊接问题突出，主要表现在工艺不成熟、组装尺寸不到位、焊接变形大等方面。而司机室整体外观要求高，故分析研究其焊接工艺、焊接方法，总结焊接经验技巧就成了需要亟待解决的问题。焊接方法及设备司机室焊接采用混合气体保护焊，其特点为生产效率高、焊接速度快、焊接应力和变形小、电弧加热集中、焊缝含氢量少、抗裂性好，且操作简便，但焊接飞溅比手工焊条电弧焊大，弧光辐射较强。焊接设备采用Panasoni
钣金与制作 2022年1期2022-03-08
- U型振荡水柱式防波堤波浪力试验研究
室几何形状对气室前墙波浪力的影响。SINGH等[8]在试验中研究了漂浮式防波堤结合OWC装置的发电出力情况，并发现漂浮式防波堤的运动会对装置发电性能产生较大的影响。ZHENG等[9]构建了多气室OWC数值模型，并总结了透平控制策略、气室个数以及气室壁面尺寸对装置波能转换效率的影响规律。为了进一步提高OWC装置的能量转换效率，BOCCOTTI[10]提出了一种U型振荡水柱结构(U-OWC)，该装置在传统OWC气室前增加了一块前挡板，使装置可在没有相位控制的前
水道港口 2022年6期2022-02-25
- 基于ABAQUS计算下水工预制拼装式挡土墙厚度参数设计优化分析研究
计算。3 挡土墙前墙厚度参数设计优化分析针对挡土墙前墙厚度参数，在保证其他设计参数(包括壁厚、顶厚等)均为一致的前提下，仅改变前墙厚度，分别设定前墙厚度参数为0.6、0.8、1、1.2、1.4和1.5 m，后墙厚度参数统一设定为1 m。为对比方便，本文计算结果重点以挡土墙填土侧、临水侧及底板展开计算分析。3.1 拉应力影响特征根据对挡土墙各前墙厚度参数设计方案开展计算，获得前墙厚度参数影响下挡土墙特征部位处最大拉应力变化特征，见图3。从图3中可知，3个特征
水利科技与经济 2021年10期2021-11-02
- 舟山市K45+747中桥和化成寺水库大桥桥台变形原因分析
变形原因调查桥台前墙中部存在竖向裂缝主要有以下原因：桥面发生了不均匀沉陷或其基础松软造成的；混凝土表面收缩或发生温差变化，形成网状裂缝。侧墙与前墙交接处开裂主要有以下原因：U 型桥台为封闭式桥台，排水不畅，从而产生了过大的土侧压力，造成前墙或侧墙外倾；部分桥台高度较高，使台后填土高度过高，并在超荷载的作用下，造成桥台的抵抗力不足，使桥台产生裂缝。3 监测项目内容根据本项目桥台裂缝发展特点，并结合相关工程的经验及相关文件中对监测工作的具体要求，本项目确定以下
运输经理世界 2021年11期2021-08-28
- 铝合金厢式运输半挂车的轻量化设计
常见工况（弯曲、前墙、侧墙、叉车）对厢式运输车进行静力学分析。1.1 钢铝混合挂车结构设计考虑到路况和超载问题，为了保证车架的可靠性，车架纵横梁仍以B510L（Q345B）高强钢材骨架为核心，其余部件采用比强度高的6×× ×系铝合金。湖南大学谢锋对类似铝合金车架的不确定性建立了车架的不确定多目标优化模型，并且利用区间序关系将其转化为确定性多目标优化模型[9]；华南理工大学的周云郊等人对车身前端结构钢铝混合材料进行了轻量化设计，在综合考虑总质量、前纵梁后端峰
铝加工 2021年2期2021-05-17
- 铝合金厢式半挂车有限元分析
—2010要求对前墙和侧墙进行载荷施加，要求载荷卸载后部件的残余变形不大于12 mm。3.1 前墙刚度半挂车在遇到紧急制动等工况时，厢体内的货物会对前墙产生较大的冲击。根据标准要求，对前墙施加0.4×额定载重的载荷，以压强的形式加载。仿真分析结果云图如图4所示。(a)加载；(b)卸载由图可知，在前墙施加载荷时变形为89.3 mm。卸载后，前墙的残余变形为8.6 mm，小于目标值12 mm。满足法规要求，表明厢体前墙具有足够的刚度可抵抗变形。3.2 侧墙刚度
热处理技术与装备 2021年1期2021-03-04
- 机翼前缘抗鸟撞设计中的结构选型研究
皮（不同厚度）+前墙结构。结构中主要包括蒙皮、隔板、以及挡板或前墙等结构组成。各部件几何参数及计算状态见表1。1.2 有限元模型有限元模型中蒙皮、吸能板、前墙及隔板结构由二维单元构成，蜂窝芯用三维单元，鸟体采用SPH单元模拟。根据前缘结构不同，共分建6 个计算模型，见表2。模型的边界条件以前缘蒙皮后端固支。表1 部件参数及计算状态Tab.1 Component parameters and calculation of state表2 计算状态有限元模型T
装备环境工程 2020年9期2020-10-09
- 前墙结构对OWC气室捕能效果影响的数值研究
液面形态以及气室前墙附近涡旋的生成、发展和耗散过程,发现了直立式气室前墙外侧易产生较大的涡旋；郑艳娜等[17]进行了振荡水柱装置前墙形状对能量转化效率影响的数值模拟,在直立式的前墙的不同位置底部和两侧分别增设了直径0.500和1.125 m的2种半圆,认为前墙底端两侧增加半圆可以较好地提升转化效率,从转化效率的角度得出了对传统直立式前墙结构的改进可提高气室的捕能效果的结论,但仅涉及了增设半圆的前墙结构,没有对前墙结构形式变化对气室捕能效果的影响进行研究讨论
海岸工程 2020年2期2020-07-21
- 超临界W火焰锅炉水冷壁壁温及炉膛壁面热负荷特性研究
投产以来常发生的前墙水冷壁拉裂或爆管问题，在事故多发的区域进行水冷壁热电偶安装与壁面热负荷计算，对锅炉启动过程中及600 MW负荷工况下的典型运行工况、氧含量、煤粉细度及F挡板开度影响下不同位置的水冷壁温度及热负荷特性进行分析。1 发电机组某600 MW超临界燃煤汽轮发电机组，锅炉为超临界参数、W型火焰燃烧、垂直管圈水冷壁变压直流锅炉、一次再热、固态排渣、全悬吊结构Π型锅炉。炉膛宽×深为32 m×17 m,炉底标高8 m，炉顶标高64 m。水冷壁为优化内螺
洁净煤技术 2020年3期2020-07-07
- 超超临界双切圆锅炉热角水动力分析
烧方式，下水冷壁前墙中间两燃烧器之间及后墙外侧两个燃烧器与后墙角部之间区域容易超温，即存在热角现象。文中通过数值模拟和水动力计算对热角进行分析，并对节流孔圈进行优化调整。1 水冷壁运行壁温情况1 000 MW超超临界Π型锅炉采用内螺纹管一次上升垂直水冷壁，带中间混合集箱，在水冷壁入口管段装有节流孔圈，采用八角反向双切圆燃烧方式，燃烧器布置在前后墙，运行中下水冷壁局部区域壁温容易超温，图1为水冷壁前墙和后墙壁温曲线，总体上是前墙中间两燃烧器之间区域容易超温、
应用能源技术 2020年3期2020-05-15
- 不同地基处理方式下组合式板桩码头结构的受力变形分析
荷平台减小作用于前墙的土压力，大大提高了码头的靠泊等级，缩短了与国内外重力式码头、高桩码头之间的靠泊等级差距。这些深水化、大型化板桩码头大都建造在软弱土地基上，而软弱土具有含水率高、抗剪强度低、压缩性高、孔隙比大(大于1)等特性，易出现地基承载力不足、边坡失稳破坏等问题[5]。在软弱土地基上建设深水板桩码头的关键是地基处理方式的选择，所选地基处理方式既要经济合理又需要能满足板桩码头建设的需要。1938年，美国奥克拉荷马公路部门[6]率先对水泥土的各种特性进
河海大学学报（自然科学版） 2020年2期2020-04-22
- U型振荡水柱波能装置气室内波高影响因素
装置增加了垂直的前墙，其通过调整作用在防波堤上的波浪峰值周期以达到共振条件，从而提高了波浪能的转换效率。已有的研究表明U-OWC波能装置的波浪能转化效率高于OWC。与OWC相比，U-OWC相当于是在OWC基础上增加了一个倾角为90°的前墙，前墙倾角的变化改变了进入捕能气室的流体流态，进而提高了装置的波浪能转换效率。因此探索在前墙倾角变化过程中，是否存在更佳倾角对应气室内更高的相对波高是进一步提升U-OWC装置波浪能转换效率的可行途径。同时考虑在波浪进入气室
哈尔滨工程大学学报 2020年1期2020-02-08
- 矿用顶管机前墙密封装置有限元强度分析
中出现管体变形、前墙漏水等严重事故,将会导致整体工程的失败,造成重大的经济损失.因此,在矿用顶管掘进装备的设计阶段对各主要零部件进行力学分析是十分必要的.前墙密封装置的施工是顶管施工的重要步奏,如果前墙密封装置出现漏水问题,会导致前墙不能保住压力,大量砂砾被水冲实在工具管周围,增加了顶管的推进阻力,进而造成顶力不足,混凝土管断裂的重大事故的发生.因此,针对前墙密封装置的整体结构,利用有限元分析方法,分析前墙密封装置的耐压强度,指导前墙密封装置的整体设计.二
新生代 2019年16期2019-10-18
- 基于CFD模拟的SCR脱硝装置优化改造
置催化剂入口处，前墙区域流速过低，前墙区域积灰增多堵塞催化剂；后墙区域流速过高，后墙区域催化剂严重磨损[5-6]。笔者采用试验结合数值模拟的方法，对引起该SCR脱硝装置内部流场不均的原因进行详细分析，并制定合理的优化方案，以保证催化剂入口截面流场均匀分布。1 冷态试验1.1 试验方案根据锅炉冷态自模化原理，当烟气气流的雷诺数超过临界雷诺数时，气流运动状态进入自模化区，气流流动状态将不再随雷诺数的增加而变化。因此，通过调整冷态试验的风机通风量，使冷态时的烟气
发电设备 2019年3期2019-08-13
- 某型飞机机翼前缘抗鸟撞结构设计与试验验证
别为三角板结构和前墙结构。三角板结构形式如图3所示，三角板翻边与蒙皮和肋板连接，旨在通过三角板对鸟体的切割作用疏导鸟体动能。对上述结构进行鸟撞分析，撞击位置和鸟体速度与原结构相同。蒙皮厚度为1 mm，肋板厚度为1.2 mm，梁腹板厚度为2 mm，三角板初始厚度为2 mm，计算后发现上述厚度的三角板结构无法提供较好的抗鸟撞效果，增大三角板厚度至3.0 mm时，前缘结构进鸟量为2.5%，机翼前缘结构满足抗鸟撞要求。撞击后前缘结构形貌如图4所示，从图4可以看出鸟
爆炸与冲击 2019年2期2019-02-27
- 330MW机组低氮燃烧器改造数值模拟与工程应用
锅炉，燃烧系统为前墙布置双调风轴向旋流燃烧器、中速磨直吹式制粉系统，燃烧器及其布置见图1。图1 燃烧器及其布置示意图通过对机组锅炉资料的研究及现场调查，分析锅炉存在的NOx浓度高、排烟温度高、锅炉效率低和过热器减温水量低等问题，拟对锅炉进行低NOx燃烧器改造。2 数值模拟结果分析及其改造方案选取鉴于改造前锅炉运行效率低，污染物排放不满足环保要求等现状，以燃烧模拟为基础进行模拟。通过模拟后进行相应改造，并通过相关试验验证改造结果。低氮改造需重点考虑以下几个问
上海节能 2019年1期2019-02-15
- 三种有限元软件在板桩码头结构计算中的应用研究
6.0 m，码头前墙高度为27.0 m、厚度为1.0 m，锚锭墙高度为16 m、厚度为1.2 m，遮帘桩长度为30.0 m，尺寸为1.0 m×2.0 m，间距2.75 m，前墙、遮帘桩和锚锭墙通过钢系拉杆进行连接。计算截面见图1。3 二维有限元模拟3.1 程序简介在工程分析计算当中，由于二维有限元[5,6]建模方便，计算历时短，计算精度能满足工程应用，从而被广泛应用。常用的有限元计算软件为ANSYS,PLAXIS以及FLAC。ANSYS是通用的有限元计算软
山西建筑 2018年24期2018-09-27
- 振荡水柱装置前墙形状对能量转化效率影响的数值模拟
究二维OWC装置前墙入水深度的优化方法。TINDALL等[9]运用数值模拟方法，通过装置前后波浪能量的对比研究OWC装置透平的能量捕获能力。对于三维数值研究，LEE等[10]和BRITO-MELO等[11]运用商业软件对浮式的OWC进行模拟研究。前墙作为波浪能进出OWC装置的出入通道，对能量的传播和转化的影响十分显著。OWC前墙的结构设计对波浪能的转化效率起着至关重要的作用[7]。EVANS等[8,12]、MA[13]均对OWC前墙的入水深度、腔室尺寸做了
中国海洋平台 2018年4期2018-09-11
- 斜顶桩高桩承台挡土结构分析研究
整体位移变形分析前墙（预应力U型板桩）成为堤前堤后竖向位移分界面，前墙前侧土体竖向位移受墙后吹填土影响较小，前墙后侧土体受吹填土影响显著，堤后最大竖向位移940mm，发生在墙后抛石棱体所在部位。直立堤整体竖向位移云图见图4。受墙后土压力作用影响，前墙附近土体出现向海侧水平位移变形，最大水平位移变形量约54mm，最大水平位移出现在-6.0m高程处。直立堤水平位移云图见图5。图4 直立堤竖向位移云图图5 直立堤水平位移云图3.2 前墙位移及内力分析受墙后土压力
城市道桥与防洪 2018年3期2018-05-02
- U型桥台常见裂缝产生原因及加固方法研究
U型桥台，台身由前墙和两个侧墙构成U字形结构，故称为U型桥台。U型桥台主要靠自身重量来平衡外力，所以台身厚重，一般用混凝土或片、块石砌筑。得益于结构的良好整体性，以及充足的强度、刚度和稳定性，而且构造简单，施工便利，U型桥台成为目前公路桥梁最常见的桥台形式。U型桥台地基承载应力均匀，外观简洁，在我国被广泛应用于地质良好的中、小桥。由于设计考虑不周和施工方法不当等原因，工程实践中经常出现桥台台身或台内路面的开裂、侧墙倾斜外移、前墙发生裂缝、锥坡沉陷坍塌、桥台
西部交通科技 2018年3期2018-04-27
- 高速动车组铝合金司机室焊接技术
面车顶，以及二维前墙和环形框，各部件再组焊成三维空间结构的铝合金司机室。复杂的三维曲面、流线型外形以及高强度要求对司机室焊接技术要求非常高，流线型司机室的焊接工艺难度可与飞机机头的焊接工艺难度相提并论。图1 司机室结构示意Fig.1 Picture of driver's cab structure2 司机室焊接技术2.1 焊接材料高速动车组流线型司机室是铝合金全焊接结构，主要铝合金材料有：EN-AW6005A（AlSiMgA），EN-AW6082（AlS
电焊机 2018年3期2018-04-17
- 循环流化床锅炉水冷壁偏磨原因分析及改进
问题（1）锅炉前墙（卫燃带向上3.5 m范围内）水冷壁磨损严重，锅炉后墙、两侧墙（卫燃带向上3.5 m范围内）水冷壁磨损程度较轻。（2）锅炉前墙（卫燃带向上3.5 m范围内）水冷壁磨损不是循环流化床锅炉炉内贴壁流的常规性均匀磨损，呈现的是偏磨磨损现象，主要表现为：以锅炉前墙中心线为基准，右侧水冷壁冲刷磨损面出现在水冷壁管左侧面，中部及右侧面不磨损；以锅炉前墙中心线为基准，左侧水冷壁磨损面出现在水冷壁管右侧面，中部及左侧面不磨损。（3）每次停炉检修时都发现
设备管理与维修 2017年6期2018-01-17
- 扶壁式桥台在市政桥梁中的应用
其由台帽、侧墙、前墙和基础组成，主要特点是依靠桥台自身恒载来平衡外力使其保持稳定。U型重力式桥台的优点是取材方便，整体性好，刚度大，抗倾覆能力强，台身可采用片石混凝土或混凝土等圬工材料浇筑而成，构造简单，施工方便，工艺成熟，质量易控制。重力式桥台的缺点是体积大、重量大，对基础的承载力要求高，基础所需的基坑的开挖量大，且由于其台身是由大量圬工材料组成，含筋量少，在回填土施工碾压、温度及混凝土收缩徐变等因素影响下，台身表面容易出现裂缝，从而影响桥梁结构的耐久性
福建建筑 2017年6期2017-06-23
- 分离卸荷式板桩码头中桩基-卸荷承台结构的卸荷机理研究
结构的基础上通过前墙后方埋深的桩基卸荷承台结构承担部分荷载从而实现卸荷效应。为了研究该码头结构的卸荷机理，文章通过有限元数值模拟对分离卸荷式板桩码头结构在施工过程中的承载特性进行研究，并通过对比工程原型观测数据验证模型的正确性。在此基础上，通过对比单锚式、双排桩和分离卸荷式三种板桩码头结构在相同工况下的结构内力与变形以及应变能差异，分别探究桩基卸荷承台结构的双排桩和卸荷承台结构的卸荷效应及其组合后的影响。结果表明双排桩在水平方向通过自身抗弯能力与桩土间相互
水道港口 2017年1期2017-04-12
- 烟台港西港区开孔直立堤设计浅析
身开孔，所以首先前墙承受的波浪力和实体直立墙不同，其次是波浪会进入沉箱，对各个墙都会产生作用，包括胸墙。考虑到在这样一个相对封闭的空间里波浪的反射叠加会非常复杂，故在实际设计过程中对波浪力进行试验测定，为构件的配筋计算和胸墙稳定提供指导性依据。物理模型试验由交通运输部天津水运工程科学研究院负责开展，如图3所示为试验过程中波浪力测点在沉箱各面墙及胸墙上的分布情况。试验对比了沉箱开孔与不开孔时前墙承受的波浪力情况，并测定了沉箱开孔情况下胸墙底承受的波浪力。图3
港工技术 2016年6期2017-01-12
- W形火焰锅炉水冷壁热偏差分析
分布均匀或者靠近前墙部分稍高；对各个炉墙面来说，工质的平均焓增随着机组负荷的升高而减小；前后墙水冷壁管子平均吸热量高于左右墙。超临界压力； 锅炉； W形火焰； 水冷壁； 热偏差我国无烟煤储量丰富，分布广泛，W形火焰锅炉适合燃烧无烟煤；因此，W形火焰锅炉在我国燃煤锅炉中占到了相当的比例。水冷壁特性是超临界压力锅炉的一项关键性技术[1]。笔者通过对超临界压力W形火焰锅炉水冷壁的热偏差进行计算与分析，希望对该类锅炉的运行和设计提供借鉴。1 试验锅炉及测点布置该试
发电设备 2016年5期2016-11-01
- 控制室抗爆设计
时间td等参数。前墙动荷载计算：在发生爆炸时前墙承受爆炸冲击波产生的反射压力。峰值反射压力Pr按下式计算：(1)式中，Pr为峰值反射压力，KPa；PSO为峰值入射超压，KPa；tC为滞留时间，s；PS为停滞压力，KPa；td为爆炸冲击波作用时间，s。为方便计算，将爆炸冲击波反射压力与时间关系曲线简化为等效三角形(见图1)，采用冲量和峰值压力相等原则进行简化，等效三角形作用时间：te=2Iw/Pr(2)IW=0.5(Pr-Ps)tc+0.5Pstd式中，IW
化工设计 2016年4期2016-09-05
- 1000MW超超临界锅炉水冷壁泄漏原因分析及治理
电厂超超临界锅炉前墙水冷壁泄漏原因进行分析，从结构、设计、管子组织与性能、运行等方面进行论述，指出高温运行过程中前墙水冷壁异常膨胀、管子性能与组织异常、焊接工艺不当、结构设计造成的水冷壁局部应力过大以及运行过程中的热应力是引起水冷壁失效的主要原因，针对以上原因提出了针对性的治理措施超超临界锅炉；前墙水冷壁；膨胀；热应力1 水冷壁泄漏概况某电厂＃4锅炉为HG－3110／26.15－YM2型单炉膛、反向双切圆、П型布置、一次中间再热、超超临界变压运行直流锅炉，
综合智慧能源 2016年2期2016-03-14
- 煤粉锅炉水冷壁泄漏原因分析与预防
水冷壁上部集箱。前墙上部水冷壁采用内螺纹管，规格为D51×5.7 mm，材料为SA－210A1。1 事件经过1号机组负荷为530 MW，主汽压力为16.1 MPa，A、B、C、D、E磨煤机运行。4月12日，运行人员发现锅炉四管泄漏装置水平烟道附近13、21号点，炉膛上部4、5号点能量值升高，锅炉补水量为60 t／h（正常运行10～20 t／h），经就地检查确认锅炉水冷壁泄漏。为避免缺陷扩大，汇报网调同意后将机组解列。抢修完成后机组并网恢复。2 检查情况2.
东北电力技术 2016年8期2016-02-16
- 660MW机组SCR催化剂磨损分析及优化
易富集于反应器内前墙位置并造成前墙位置催化剂磨损，这与催化剂抽检实现相吻合。提出了上转角烟道导流板的优化设计，可提高首层催化剂入口飞灰分布的均匀性。SCR；飞灰；催化剂0 引言NOx是主要大气污染物之一，对环境造成严重的危害。选择性催化还原（Selective Catalytic Reduction，SCR）烟气脱硝技术因其脱硝效率高、技术成熟，在燃煤电站中得到广泛应用[1]。对于SCR法而言，催化剂是其核心[2]，而现役机组SCR投运一段时间后，催化剂磨
发电技术 2015年6期2015-12-20
- 基于ABAQUS的分离卸荷式板桩码头受力特性
平台群桩基础对于前墙的卸荷作用。但由于分离卸荷式板桩码头结构复杂，应用较少，工作机理仍处于初级研究阶段，受力变形特性也需进一步研究。文中利用ABAQUS有限元软件依托具体工程实例对分离卸荷式板桩码头进行分析，重点从卸荷承台与胸墙间距、桩基截面尺寸和桩基排数3个方面对其工作机理和受力特性进行研究，为分离卸荷式板桩码头的优化设计提供一定参考。1 分离卸荷式板桩码头的有限元建模如图1所示，分离卸荷式板桩码头是在传统板桩码头后方增设一桩基卸荷承台，群桩基础承担承台
服装学报 2015年4期2015-12-02
- 分离卸荷式地下连续墙板桩码头结构与土相互作用研究
式之一，却容易因前墙侧向土压力的存在而产生墙体水平变形。而分离卸荷式地下连续墙板桩码头结构可以用卸荷板与桩基承受上部土重和荷载，从而使前墙侧向土压力得到减小。因此，有必要对该种板桩码头结构与土的相互作用进行深入研究，以便更好的进行该结构的应用。1、研究方法与模型为了研究分离卸荷式地下连续墙板桩码头结构与土的相互作用，本文采取了有限单元法进行研究模型的建立。而应用有限元法需要进行理想位移和应力分布模式的假定，并且根据力的平衡条件进行线性方程组的建立。通过求解
科技与企业 2015年24期2015-10-21
- 分离卸荷式板桩码头土压力计算方法
从而有效地改善了前墙受力变形特性。针对分离卸荷式板桩码头的特点和土体的具体情况,利用极限平衡理论、微元分析法等建立分离卸荷式板桩码头前墙土压力、前排桩桩后土压力以及后排桩桩后土压力的计算公式。以某港区10万t级分离卸荷式板桩码头为例,建立有限元模型,将土压力公式结果与数值模拟结果进行对比分析。结果表明两者吻合度较高,提出的土压力计算公式可用,并可为类似工程设计和结构计算提供一定参考。分离卸荷式;板桩码头;土压力;有限元随着我国港口事业的发展,板桩码头走向深
服装学报 2015年3期2015-10-21
- 地震作用下分离卸荷式板桩码头动力响应研究
地震荷载作用下，前墙-拉杆-锚碇墙以及前桩-后桩-卸荷平台均能形成整体结构受力体系，仍然发挥承担荷载的作用；后桩的弯矩方向在动力作用下可能发生改变，但前墙、前桩和锚碇墙的弯矩方向基本不变；随着地震峰值加速度的增大，前墙、前桩、后桩、锚碇墙以及拉杆的最大内力值都呈现为不同比例的增大，其中前墙弯矩增幅最大，锚碇墙弯矩和拉杆拉力的增幅次之，前桩和后桩的弯矩增幅最小，表现出了码头结构分离卸荷的特点。板桩码头；动力响应；地震波；结构内力1 研究背景板桩码头因其施工方
中国水利水电科学研究院学报 2015年2期2015-08-09
- 遮帘式板桩码头地基地震液化破坏机理①
化流动对遮帘桩和前墙的动土压力。研究表明：地震作用下可液化土层超孔隙水压力比增长并发生较大的水平流动变形，对前墙的水平破坏大于竖向破坏；前墙剪力最大值位于海床与前墙交界处；遮帘桩剪力最大值位移与前墙底平行的位置；后拉杆拉力逐渐变大，前拉杆拉力逐渐变小。通过对板桩码头地震液化灾害的分析，可为抗震和抗液化设计提供参考依据。遮帘式板桩码头； 地震液化； 前墙剪力0 引言板桩码头是码头三大结构型式之一，其主要组成部分包括：板桩墙、拉杆、锚定结构、导梁、帽梁和码头附
地震工程学报 2015年2期2015-06-09
- 锅炉水冷壁爆管原因分析
23日，该锅炉因前墙水冷壁发生爆管而停炉，爆管位置为前墙水冷壁炉右数第141根管向火侧，标高约19.0 m。爆管处水冷壁为光管，材质为TU48-C(相当于国内20MnG)，规格为 ø 38 mm×5.60 mm。爆管上方水冷壁为内螺纹管，材质为TU15CD2-05(相当于国内12CrMoG)规格为ø 38 mm ×4.77 mm。1 现场检查情况现场检查发现，前墙水冷壁炉右数第141根管标高约19.0 m处有一爆口(如图1所示)，同一根管前墙冷灰斗水冷壁标
综合智慧能源 2015年12期2015-04-24
- 遮帘式板桩码头结构土压力特性模型试验研究
构在码头开挖后，前墙、遮帘桩及不同断面上土压力的变化规律，总结遮帘式板桩码头结构中土压力的传递机理.1 模型试验1.1 原型结构简介模型试验采用的原型为京唐港32#10 万吨散货码头，其结构参数指标如下:前墙厚1.0 m，墙底标高－28.50 m，墙顶标高4.0 m，其上浇筑混凝土胸墙;遮帘桩断面尺寸(长×宽)为1.0 m ×2.0 m，墙桩间距2.75 m，桩间距2.75 m，底标高－32.0 m，桩顶标高4.0 m，其上浇筑混凝土导梁;根据上部轨道梁位
东南大学学报（自然科学版） 2015年6期2015-03-12
- 岸式振荡水柱波能转换装置的数值模拟
数值模型，研究了前墙尺寸，气室宽度及入射波要素对岸式振荡水柱波能转换装置能量转换效率的影响。1 OWC时域数值模型1.1 控制方程和边界条件本文研究的岸式振荡水柱波能转换装置如图1所示，H代表水深，A、B、C、D分别代表气孔宽度、气室宽度、前墙壁厚和入水深度。在流体无粘、无旋、不可压缩的假定下，计算域内流体的速度可用速度势的梯度表示:图1 岸式振荡水柱波能转换装置示意图Fig.1 Schematic of land-based OWC本模型采用源造波方法造
哈尔滨工程大学学报 2014年7期2014-08-26
- 遮帘式板桩码头变形机制有限元分析
拟，通过共节点与前墙、遮帘桩和锚碇墙连接。考虑到前墙和锚碇墙均为连续墙，而遮帘桩间间距为2.75 m，根据刚度等效原则将遮帘桩等效成连续墙，取其厚度为1.43 m。模型建立以及计算结果均采用国际标准单位。边界条件设置为上部自由，前后两侧为水平约束，底部完全固定。其中前墙、遮帘桩、锚碇墙的底部水平向约束[7]，其模型见图3。图3 二维有限元模型3.4 三维模型考虑到三维模型计算量大，模型模拟中选取3根桩进行建模，分别考虑了中间桩和两边桩之间的变形变化。前墙、
长江科学院院报 2014年7期2014-08-17
- U型桥台常见病害机理与加固技术研究
应力偏大，尤其是前墙与侧墙交汇处，是桥台台身开裂的主要内因，因地制宜采用合适的加固方式可有效防止桥台开裂。U型桥台； 病害机理； 非线性分析； 加固由于构造简单、施工方便、成本低廉，使得U型桥台在桥梁建设中运用非常广泛[1]。某些特殊的地形还造就了很多高、宽、大的重力式桥台。在运营过程中，由于活载、结构恒载以及土压力等因素的耦合作用，U型桥台常会出现一些病害[2]。而作为桥梁结构中的主要承重部件之一，桥台病害将直接影响到桥梁的承载能力，危及桥梁安全。大量的
土木工程与管理学报 2014年4期2014-07-24
- 超临界直流电站锅炉水冷壁开裂原因分析及改进措施
水冷壁采用光管，前墙和两侧墙管子规格为31.8×7，材料12Cr1MoVG，后墙、折焰角及水平烟道规格为31.8×6.5 材料12Cr1MoVG。2 水冷壁内部检验中发现的问题2012年6月设备运行1年后在对水冷壁内部检验时发现了以下6个问题：1)前墙水冷壁中部从水冷壁中间混合集箱上部至水冷壁上集箱底部位置有两处鳍片开裂，长度约16.5m。如图1（标高47450到64000）2)中间混合集箱以上前墙水冷壁管存在不同程度的波浪状变形。图13)前后墙26只燃尽
中国特种设备安全 2014年7期2014-03-10
- 一种轻量化翼开启式厢体的设计
通过安装在侧翼与前墙、侧翼与后端总成之间的四个油缸控制实现向上90°的开启，方便叉车直接在侧面进行货物装卸，装卸效率高，广泛应用于托盘产品、汽车零部件以及其它商品配送等行业。轻量化；翼开启式厢体；铝合金；复合木板CLC NO.: U462.2 Document Code: A Article ID: 1671-7988(2014)10-65-03引言翼开启式厢体是我国近几年发展起来的一种新型厢体。伴随着物流产业的快速发展以及甩挂运输的货运趋势，翼开启式厢体
汽车实用技术 2014年10期2014-02-20
- 重力式U 型桥台开裂原因
桥台因其台身是由前墙和两个侧墙构成的U 字形结构而得名。其优点是构造简单，可以用混凝土或片、块石砌筑。缺点是桥台体积和自重较大，增加对地基的要求，此外，桥台两侧填土容易积水，结冰后冻胀，使侧墙产生裂缝。所以桥台采用渗水性较好的土夯填，并做好台后排水。本文通过对《公路桥涵设计通用规范》桥台部分各个条款进行详细分析计算，并且借助专业分析软件MIDAS FEA 的模拟计算台后土压力对前墙的影响，防止部分桥梁在营运不久出现的各种严重问题。1 设计算例本文根据重庆市
交通科技与经济 2013年4期2013-10-17
- Plaxis在板桩码头分析中的应用
材料参数见表1，前墙、后墙和拉杆的每延米抗压刚度EA分别为4．36×106，2．40×106和4．86×105kN/m，前墙和后墙的每延米抗弯刚度EI分别为4．36×105和4．29×104kPa/m．为方便比较，计算中忽略剩余水压力和船舶荷载，仅考虑码头面上的2 t均载．表1 土体参数Tab．1 Soil parameters在Plaxis计算中，板桩码头可以简化为平面应变问题，前墙和后墙用梁单元模拟，土体用15节点的三角形单元模拟，用点对点锚杆单元模拟
水利水运工程学报 2013年1期2013-09-26
- 遮帘式板桩码头三维地震动响应
型码头.板桩结构前墙主要起挡土作用，当前墙挡土较高时，前墙墙后土压力大，前墙内力和变形将成平方增大，这不仅会增加投资成本，而且还会增加板桩的危险性.为了克服这一缺点，人们在前墙后增加遮帘桩，间距分布合理的遮帘桩能利用土拱效应承受较大一部分的土压力以减少前墙的土压力，再加上钢拉杆对前墙和遮帘桩上部的约束，前墙的受力明显改善，码头得以向深水化发展，称这种码头为遮帘式板桩码头［1］.中交第一航务工程勘察设计院首次设计这种全新的码头结构形式，并将其应用在唐山港京唐
上海海事大学学报 2013年1期2013-07-06
- 基于接触力学的复杂桩土结构相互作用分析
墙，模型由土体、前墙、灌注桩、承台和承台处开山石填土组成，为减小边界范围对计算结果的影响，模型长度取值94m，宽60m，高56m，灌注桩分三排共6根，桩长31m，见图1。为表述方便，第一排桩为1、2号桩，同理，第二、三排桩编号为3、4、5、6号桩。在前墙与海侧土体、前墙与陆侧土体、前墙与墙底土体、灌注桩与桩周土体、灌注桩与桩底土体之间建立接触，前墙、灌注桩与桩顶土体建立绑定约束。采用C3D8I三维非协调实体单元，选择结构化技术划分为六面体网格，共计7 94
建材世界 2013年2期2013-04-15
- 重力式桥台裂缝的成因分析及处理方案
分析1.1 桥台前墙中部竖向裂缝桥台前墙中部之所以存在竖向裂缝，一方面是因为桥面发生了不均匀沉陷或其基础松软造成的，正常情况下，竖向裂缝都上窄下宽，而且延伸到基础底部；另一方面，对于材料为水泥混凝土浇筑的宽桥台，完成浇筑以后，混凝土表面常产生裂缝病害，这种裂缝主要是竖向的，但有长有短，无规律可循，有时也可能产生细短的横向裂缝，与竖向裂缝一起构成网状裂缝。混凝土表面收缩或发生温差变化，往往会引发这种裂缝，要减少或杜绝这种裂缝，先要保证桥台构造的设计合理可行，
河南建材 2013年2期2013-04-09
- EDTA清洗中水冷壁前墙温度偏低原因分析及处理措施
，检查发现水冷壁前墙温度偏低，仅能维持在40 ℃左右，最高为75 ℃，这将直接影响到前墙以及整个锅炉系统清洗效果。3 水冷壁前墙温度低的原因分析3.1 节流孔板移位按照清洗导则的要求，节流孔板的孔径应为下降管内径的1/7～1/8，DG 670/8型锅炉的集中下降管规格为φ426 mm×36 mm，因此节流孔板孔径应小于50 mm。在EDTA清洗开始之前，检修人员按此要求在位于汽包内部的6根集中下降管入口安装了节流孔板。清洗过程中，清洗系统按照锅炉中心线分为
河北电力技术 2012年2期2012-11-14
- 板桩码头结构中桩体作用宽度试验研究
长期缺乏用于建造前墙的优质型钢，我国板桩码头结构仅用于中小型港口工程。自2000年以来，钢筋混凝土地连墙板桩码头结构设计水平和施工技术得到极大提升，遮帘式板桩码头结构和卸荷式板桩码头结构等具有自主创新特色等板桩结构型式在多个大型深水泊位建设中得到成功应用［2］。现有的板桩码头结构的设计计算理论已不能完全满足当前大吨位深水板桩码头的设计建设要求，因此，为完善板桩码头结构的设计计算理论开展了专题研究。在板桩码头结构中，桩是一种最常见的构件，如斜拉板桩码头中的斜
长江科学院院报 2012年1期2012-11-12
- 重力式桥台开裂原因的有限元分析与加固措施*
m×30 cm.前墙斜长2 372 cm，顶厚130 cm，底厚454 cm，侧墙不等长，其中钝角处外侧长500 cm，锐角处外侧长1 582 cm.台身及基础采用15号片石混凝土(设计片石标号不低于25号，掺量不多于混凝土结构体积25%).1.2 破坏形态该桥竣工后，次年投入使用，6年后发现两侧桥台台身及侧墙出现不同程度裂缝，尤以一侧桥台台身前墙竖向裂缝为重，竖向贯通且裂缝宽度较大，上宽下窄.裂缝宽度在1 cm左右，裂缝沿墙高有局部产生破损.上缘距长侧墙
吉林建筑大学学报 2012年2期2012-10-12