方润才
广州市第一市政工程有限公司 广东 广州 510000
广州某快速路立交工程包含主线桥1座、匝道桥10座;主要建设内容包括:道路工程、桥涵工程、给排水工程、电力管沟工程、照明工程、交通工程等。主线桥分两幅设计,左右幅标准宽度均为16.5、20.5m。
主线左幅桥跨布置为:(22+30+22)m+(2×25)m+(3×25)m+(3×25)m+(25+30+2×35+25)m,全长424m,共五联;
主线右幅桥跨布置为:(22+30+22)m+(2×32.5)m+(25+2×35+25)m+(25+3×35+25)m,全长414m,共四联;
桥梁上部结构采用现浇预应力混凝土箱梁,支模高度最高约9.5m。根据桥宽不同采用单箱多室结构。25m跨梁高1.6m,27~30m跨梁高1.8m,32.5m跨梁高2m,35m跨梁高2.2m,悬臂段长2.75m,顶板厚25cm,底板厚22cm,腹板由45cm变化到65cm。
图1 主线桥单箱双室截面
1) 碗扣件支架 主要优点是计算简单,材料租赁方便,施工中搭设简易,对作业人员专业技术要求不高。主要缺点是对地基处理要求及费用高,支架整体稳定性较差,杆件受力较小,支架的跨度和高度受到限制[1]。
2) 钢管柱-工字钢梁支架 主要优点是地基处理费用低,支架受力较大,布置形式跨度和支架高度不受限制,能保证道路通车。主要缺点是计算复杂,施工中搭设复杂,对作业人员技术水平要求高。
由于该连续梁跨越地方道路及河涌,需要保证道路正常通车,梁部截面大,对支架的受力和跨度要求高,梁部施工支架方案采用钢钢管柱-工字钢梁支架。
现浇支架横桥设置Φ630×8mm钢管桩。纵桥向约为3.4-5.2m一跨。钢管顶设置2I45A工字钢,纵向承重梁采用I45a工字钢,横向分配梁采用I12.6工字钢,间距1m,在横向承重梁前后1m范围内,间距为0.5m。分配梁上方设置10×10cm方木,间距为30cm。底板与侧板采用18mm竹胶板。支架布置图详见如下。
根据支架布置图,取主线桥R13左右各两排钢管柱进行迈达斯建模计算分析(该段桥跨为最不利桥跨段之一)。因箱梁翼缘结构较简单,自重较小,对支架影响不大,故不考虑翼缘部分的荷载,建模时每边各取1.5m但不施加荷载。以支架和承重梁为分析对象,上边界为箱梁底模板,外部荷载主要来自箱梁及其模板、施工作业等,下边界为钢管柱底部,作一般支撑。
1)q1:箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取26KN/m3;
2)q2:底模板、内模板自重,参考JGJ13O-2018《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,其荷载值为0.94kPa,取1kPa;
3)q3:施工荷载,参考JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》附录D“普通模板计算施工人员、机具运输堆放荷载”,其值为2.5kPa,以均布荷载方式施加于底模板上。
4)q4:振捣混凝土时产生的荷载,参考JTG_TF50-2011 《公路桥涵施工技术规范》,作用于底模板时,其值为2.0kPa(作用范围在有效压头高度内)。
图2 建模荷载施加的示意图
由于迈达斯建模时需确定单元长度,为方便计算,腹板厚度原本为0.65m,偏安全计算取1m;梁端实心混凝土厚度原本为1.8m,偏安全设计取2m。
上图是本次建模荷载施加的示意图,阴影部分为腹板和箱梁端部部分,高度2.2m,为实心砼。中间空白部分为箱涵的顶、底板部分,高度和取0.7m。(示意图上下两边各1.5m范围内为翼缘部分,该部分不施加荷载)
荷载计算公式:Q=1.2恒荷载+1.4活荷载
图3 钢管柱反力图 最大反力879.9kN
图4 分配梁组合弯矩图,最大值,满足要求
图5 分配梁剪应力图,最大值,满足要求
图6 分配梁变形图,最大值
图7 纵向承重梁组合弯矩图,最大值,满足要求
图8 纵向承重梁剪应力图,最大值,满足要求
图9 纵向承重梁变形图,最大值,满足要求
图10 横向承重梁组合应力图,最大值,满足要求
根据《钢结构设计规范》,钢管柱柱身强度验算参照以下公式:
钢管柱直径630mm,壁厚8mm,考虑锈蚀情况,壁厚按7mm计算。
钢管按一端固定一端不能转只能平动进行验算,取μ=1.0
由迈达斯分析结果,钢管柱最大反力为879.9KN,取880KN,则:
1)钢管柱-工字钢梁组合支架简单轻巧、施工简便、体系安全可靠,有效克服了道路交通和雨季行洪的影响,加快了支架搭设和拆除时间,为梁部施工节省大量时间和人力。
2)本工程结构类型有22m + 30m + 22m,2×25m,2×32.5m,3×25m,25m+30m+2×35m+25m,25m+2×35m+25m。以上现浇梁结构全部采用钢管柱-工字钢梁结构形式。在质量、施工进度、经济效益等方面都取得了较好的效果。