钢木组合构件自攻螺钉连接抗剪性能试验及理论模型研究

刘佳迪，张安玲，陈志华, 2，刘 洋，李砚波

钢木组合构件自攻螺钉连接抗剪性能试验及理论模型研究

刘佳迪1，张安玲1，陈志华1, 2，刘 洋1，李砚波1

(1. 天津大学建筑工程学院，天津 300072；2. 天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室，天津 300072)

钢木组合结构是现代钢结构与传统木结构相结合的一种高效混合结构方式，自攻螺钉连接是钢木组合结构及构件中常见的连接形式，其连接处的界面滑移特性是影响构件力学性能的关键因素. 针对木-木及轻钢-木自攻螺钉连接，开展了单调荷载和循环荷载下的抗剪性能试验，探究了连接的荷载-滑移响应、滞回性能、承载能力、强度及刚度退化规律. 试验结果表明：轻钢-木自攻螺钉连接在荷载作用下表现出较高的承载力和较好的延性，与木-木自攻螺钉连接发生螺钉杆剪断的破坏不同，轻钢-木自攻螺钉连接主要发生螺帽嵌入木材的延性破坏，由杨木胶合板制成的连接整体承载力高于OSB板制成的连接. 轻钢-木自攻螺钉连接在循环荷载作用下其平均强度退化及平均刚度退化显著. 进一步探究了Foschi和Folz理论模型对单调荷载下连接非线性荷载滑移响应的适用性，理论拟合结果与试验结果吻合较好，研究结果可用于指导未来轻钢-木自攻螺钉连接的设计与有限元分析工作.

钢木组合结构；自攻螺钉连接；抗剪性能；试验研究；Foschi和Folz理论模型

“2060年实现碳中和”的技术指标对建筑物和构筑物的建造有了更高的环境技术要求．木材有良好的保温隔热性能、较高的强度质量比，是较为理想的绿色装配式建材[1]，但其易变形开裂且强度较低；钢材作为极富现代气息的材料，具有轻质高强、延展性好但稳定性较差的特点．钢木组合(steel-timber composite，STC)结构将二者的优势特性相结合，充分发挥两种材料的性能，木材作为钢材的侧向支撑，抑制钢材屈曲，提升整体刚度，钢材弱化木材开裂，提升整体强度．

自攻螺钉连接可以有效抑制木材及竹材裂纹的发展，是钢木及钢竹组合结构中常用的连接形式，其连接处的界面滑移特性是影响两种材料组合效率的关键[2-4]．国内外学者通过大量推出试验探究钢木组合结构及构件中两种材料连接界面的抗剪性能：Hassanieh等[5-6]研究了螺栓、螺钉、黏结等不同组合方式的单板层积材(laminated veneer lumber，LVL)-钢板组合节点的经验荷载滑移公式并提出螺钉节点的简化计算公式；陈科材等[7-8]针对薄壁H型钢-加勒比松木连接研究了群栓效应、覆面木板宽度厚度对承载力的影响．Ataei等[9]对12个正交胶合木(cross-laminated timber，CLT)-型钢钉连接节点进行循环荷载下的推出试验，得到该节点有较高的延性和较低的强度损伤；Wang等[10]研究得到热轧工字钢与双面胶合板制成的连接中30°与45°的倾斜螺钉对承载力有显著提升；Yang等[11]学者针对H型钢-落叶松胶合木组合梁自攻螺钉、螺栓节点进行试验研究，得到自攻螺钉连接相较螺栓有更好的刚度与延性．

一些学者对钉连接进行了相关理论研究，Johansen[12]通过单钉节点的嵌入试验将连接处的破坏模式分为销轴屈服与销槽承压屈服两类. Aune等[13]证明了Johansen理论，并发现在摩擦力较小时，Johansen理论与试验有相当的吻合度．基于Johansen理论以及后续一系列关于钉连接的理论研究，Foschi[14]提出了简化指数模型形式的Foschi模型，Folz等[15]将Foschi模型应用于连接达到极限位移前，并给出了当位移大于极限、位移小于破坏位移时的线性模型．

当前钢-木组合结构自攻螺钉连接的研究中多采用厚度≥2mm的钢材，以满足高层结构和大跨度结构的设计要求，对于抗力设计要求较小的建筑，薄壁钢(＜2mm)与木材的组合更符合力学设计，而目前针对此类钉连接的研究尚少[16]．同时，既有钢-木自攻螺钉连接界面的研究多为静力荷载下的抗剪性能试验，在循环荷载下的抗剪性能研究并不多．此外，Foschi和Folz理论模型多应用于木结构销轴类连接，对钢木组合钉连接的适用性尚不明确．本文通过与木-木自攻螺钉连接对比，探究了轻钢-木自攻螺钉连接界面在单调荷载及循环荷载下的界面滑移特性、破坏模式、耗能能力，以及刚度、强度退化特征，基于Foschi模型和Folz模型，探究了理论模型对试件非线性荷载-滑移行为的适用性．

1 连接界面抗剪性能试验

1.1 试件设计

轻钢-木试件为自攻螺钉自集成材贯入轻型钢板的节点，木材采用国产定向刨花板(OSB)和速生杨木胶合板两种板材，厚度均为9mm，木-木连接为自攻螺钉自集成木贯入原木的连接．采用的集成木同轻钢-木连接，原木采用由杉木和花旗松制成的2×4规格材(实际尺寸为38mm×89mm×230mm)，用台钻在集成材和原木规格材距端部一定距离处预制销轴孔，钢板材质为Q235B，厚度为1.2mm，每个钢板均预制4个直径为8mm的螺栓孔，如图1所示．自攻螺钉采用SWCH22A(冷间压造用碳素钢)材质的ST4.8自钻自攻螺钉，长度分别为30mm和60mm，设有垫圈．两种连接试件加工时，通过电钻将自攻螺钉从集成材一侧打孔，钻入至轻型钢板或者原木规格材一侧，锁紧，完成试件制作．

图1 试件示意(单位：mm)

每个试验组均进行重复试验，P和T试验组分别为轻钢-木连接和木-木连接单调荷载加载组，PC和TC试验组为轻钢-木连接和木-木连接循环荷载加载组，如表1所示．

表1 试件分组

Tab.1 Specimen grouping

1.2 加载制度

试验中单调加载制度参考ASTM D1761-12[16]木材紧固件试验方法，其单调加载速率为0.042mm/s.循环荷载加载制度参考ISO 16670[17]木结构销钉类节点循环加载方法，加载制度如图2所示，以单调加载位移极限值的倍数作为位移幅值．20%后每级3个循环，直至破坏，循环加载速率为0.63mm/s，是单调加载速率的15倍．

图2 循环荷载加载制度

1.3 材料性能

木材是典型的各项异性材料，顺纹和横纹方向的差异显著，锯材尤为明显，本文对杉木和花旗松锯材的材性进行了测量，每个物理参数的测量均设置重复试件，取测量结果的平均值．抗压强度和剪切模量的测量选取20mm×20mm×30mm的试件块，加载速率为0.2mm/min．弹性模量的测量选取了20mm×20mm×60mm的试件块，在测量方向的另外两个平行方向分别粘贴两个90°放置的应变片，测量时取加载力为1000～4000N阶段的弹性模量，横纹取100～400N阶段的弹性模量，加载速率为0.1～0.3mm/min．与加载方向垂直的应变片采集的数据经过换算得到泊松比，测量过程如图3所示．锯材含水率的测量采用电测法，由感应式高精度含水率测定仪进行测量，选取试验试件的顺纹、弦向、径向不同位置进行多点测量，将结果取平均值．密度通过高精度电子秤(精度为0.003g)进行测量．测量结果汇总于表2中，物理参数中的下标L、R、T分别表示木材的纵向、径向及弦向．

对自攻螺钉进行抗剪试验及抗弯试验，每个试验进行3组平行试验，取其平均值作为试验结果，测得自攻螺钉平均剪切力为7.6kN，平均极限弯矩为11.34kN·mm．

图3 木材材性试验

表2 木材材料属性

Tab.2 Timber material properties

1.4 加载设备

试验加载仪器采用天津大学中原先进技术研究院PA-100微机控制电液伺服试验机，MTS位移传感器分辨率不低于±0.001mm，力传感器精度不低于±0.5%，由GTYS-40-21伺服油源系统控制，并配备一台工业冷水机，如图4所示．由于钢板与集成板厚度较小，为了防止加载时发生受压屈曲，轻钢-木连接与木-木连接设计了不同的特制夹具实现试件的加载，试件安装时，两类连接中集成木一端与下夹具通过螺栓连接，原木规格材或轻型钢板一端与上夹具通过螺栓连接，如图5所示．

图4 加载设备示意

（a）木-木连接       （b）钢-木连接

2 单调荷载下试验结果分析

2.1 破坏模式

作为对照的T试验组均发生钉杆剪断的破坏，螺钉的断裂发生在原木内部一定嵌入深度处，同时集成木伴有一定程度的撕裂和压碎，如图6(a)、(b)所示．P试验组的破坏模式以螺帽贯入集成材为主，是一种延性破坏模式，速生杨木胶合板与OSB都集中发生了钉孔周围板材受压破坏的现象，如图6(c)和(d)所示，此外部分钢板-OSB连接发生了螺钉剪断的破坏模式，如图6(c)所示．

轻钢-木主要发生的螺帽贯入木材的破坏是一种延性破坏，连接经历了加载初期、中期、后期、末期4个阶段，如图6(f)所示．加载初期钢板与木材紧密贴合，连接结束初始阶段滑移后逐渐持力，对应荷载滑移曲线呈现弹性阶段，弹性阶段结束时，P-1组试件荷载平均值约为2563kN，对应位移值为8.25mm，P-2试件荷载平均值约为2058kN，对应位移值为6.71mm；随后试件进入加载中期，此时螺钉有所倾斜，集成板钉孔开始扩张，钉帽挤压集成板，荷载滑移曲线表现出非线性特征，随后钉杆倾斜加剧，钉帽进一步挤压集成板，造成一定的承压破坏，荷载滑移曲线逐渐达到峰值，P-1试件荷载平均峰值为2768kN，对应位移为17.04mm，P-2试件荷载平均峰值达到3057kN，对应位移值为17.77mm，随之钉帽不断陷入集成板中，曲线进入下降段，到加载末期钉帽几乎贯穿集成板，试件破坏．

2.2 荷载-滑移响应分析

图7 屈服位移和极限位移的确定方法

P试验组和T试验组重复试验得到的荷载-滑移曲线及平均荷载-滑移响应如表3和图8所示．可以观察到P-1和P-2组试件的荷载-滑移曲线有明显的弹性-屈服-下降段，在试验现象中表现为由于螺钉帽的嵌入导致木材承压破坏，属于延性破坏；而T-1和T-2组试件因破坏模式为螺钉的突然剪断，因此没有下降段．

同类节点的平均荷载-滑移曲线对比如图9所示，杨木胶合板制成的节点(P-1、T-1)整体承载力小于由OSB板制成的节点(P-2、T-2)，为后者的90%左右，延性也略小．分析原因为OSB板与胶合板相比，其板材内部无接头、无缝隙和裂痕，整体均匀性好，内部结合强度极高，握螺钉力比胶合板高，因此相同荷载作用下节点的承载力及延性更好．同时可以观察到，轻钢-木节点的承载力比木-木节点提升20%左右，延性也有较大提升，分析原因是钢材与木材的组合可以有效提升材料的利用率，使得连接表现出较好的力学性能．

表3 单调加载试验结果

Tab.3 Monotonic loading test results

注：max为峰值荷载；u为极限位移；y为屈服荷载；y为屈服位移.

图9 单调荷载下试件平均荷载-滑移响应对比

3 循环荷载下试验结果分析

3.1 破坏模式

循环荷载下的试验现象与单调加载近似，加载全程中不断有集成板劈裂的声音，加到80%～100%单调荷载下极限位移时，节点破坏．与单调加载相比，此时试件板材破坏更加明显，钉孔变形，钢板的损伤进一步增加．

3.2 滞回响应

构件在循环荷载下的响应趋势往往和连接处相同，因此研究连接在循环荷载下的力学性能有重要的意义．本节探究了轻钢-木及木-木自攻螺钉连接界面的滞回响应特性，试验得到的滞回曲线表现出明显的“捏缩”现象，呈Z形，反映了大量滑移的影响，如图10所示．

将单调荷载下得到的平均荷载-滑移曲线与滞回曲线进行对比，发现轻钢-木连接在循环荷载下的极限强度和极限位移均有所下降，如图10(a)和(b)所示．轻钢-木胶合板连接在循环荷载下的极限承载力约为1642N，较单调荷载下降约41%，轻钢-OSB连接在滞回荷载下的极限承载力约为2005N，较单调荷载下降约34%．分析原因是木材在拉压反复作用下木材容易发生局部压碎，自攻螺钉较早地贯入木材，因此循环荷载响应较单调荷载有所下降．而TC试验组在单调和循环荷载下的响应基本一致，其极限位移与单调加载下的试件接近，极限承载力下降在20%以内，如表4所示．整体而言，轻钢-木和木-木自攻螺钉连接在循环荷载作用下的承载力较单调荷载作用下均会发生不同程度的下降，轻钢-木连接下降得更为显著．

表4 循环荷载下试验结果

Tab.4 Cyclic loading test results

注：max,+为循环荷载正向加载下的峰值承载力；max,-为循环荷载负向加载下的峰值承载力；u,+为循环荷载正向加载下的极限位移；u,-为循环荷载负向加载下的极限位移．

3.3 强度退化

本节进一步研究了轻钢-木自攻螺钉连接的强度退化规律，如图11所示．图中PC-1(1)-1表示PC-1试验组第1组重复试件中第2级强度与第1级的比值，PC-1(1)-2表示该试件中第3级和第1级强度的比值．通过重复试验的平均强度退化系数曲线可以看出，除前期同级加载相邻两次循环强度退化系数相近外，轻钢-杨木胶合板和轻钢-OSB板连接最显著的强度退化均发生在同一级的第1次和第2次循环之间.轻钢-杨木胶合板重复试验强度退化系数整体位于0.99～0.55之间，平均值位于0.97～0.65之间；轻钢-OSB板连接重复试验强度退化系数整体位于0.99～0.57之间，平均值位于0.93～0.64之间．两种连接退化程度均较为明显，如图12所示，尤其是轻钢-杨木胶合板破坏前最后一次循环和轻钢- OSB板最后一次循环正方向加载(受拉)的强度，仅为该级第1次循环的60%．轻钢-杨木胶合板强度退化曲线呈现更为明显的正负不对称，正向加载的退化程度略大．试验结果表明，对于轻钢-木节点，木材种类、循环次数、加载方向及高速率加载对强度有较大的影响.

图11 试件的强度退化系数

图12 平均强度退化系数对比

3.4 刚度退化

将循环加载下正负向平均承载力之和与正负向平均位移之和的比值定义为节点每级循环的环向刚度，如式(1)所示，对应的PC-1、PC-2刚度退化情况如图13所示．

轻钢-杨木胶合板和轻钢-OSB自攻螺钉连接的平均初始刚度分别为163N/mm和200N/mm，在未达到屈服阶段时，刚度退化较为缓慢，达到屈服阶段后逐级加快，到破坏阶段时，两类连接的刚度均下降为屈服阶段的50%左右，每一级循环加载下两类节点的刚度退化程度相近，临近破坏阶段时轻钢-OSB板连接的刚度退化更为明显，如图14所示．

图13 试件刚度退化曲线

图14 平均刚度退化曲线对比

4 理论模型分析

4.1 Foschi和Folz理论模型

Foschi[14]通过非线性有限元计算首次提出弹塑性理论模型，称为Foschi模型(图15)．该模型主要应用于木结构体系中节点的非线性荷载-位移理论研究，其荷载-位移关系如式(2)和式(3)所示．

图15 Foschi模型的荷载-滑移关系曲线

基于Foschi表达式，Folz等[15]提出了改进的表达式，该表达式在连接达到极限位移前仍采用Foschi模型，但是当位移值大于极限位移小于破坏位移时给出了一种线性模型，如式(4)所示．

4.2 理论模型适用性

Foschi理论模型形式简单，被广泛用于木结构销轴类连接的荷载-滑移性能．本节探究了Foschi模型和Folz模型对轻钢-木和木-木自攻螺钉连接荷载-滑移响应的适用性．木-木自攻螺钉连接(T-1、T-2)在试验中表现为螺钉的突然断裂，因此荷载-滑移曲线没有明显的荷载下降段，对其采用Foschi理论模型进行拟合，如图16(a)和(b)所示，理论拟合结果能够真实地反映自攻螺钉节点在各个受力阶段的荷载-位移性能．

对于轻钢-木自攻螺钉连接，由于荷载-滑移曲线有明显的下降段，因此采用有线性下降段的Folz模型进行拟合，如图16(c)和(d)所示．拟合结果较真实地反映了轻钢-木连接的初始刚度及弹性段的受力变形性能，对于荷载-滑移曲线下降段的前期及中期，相同位移下节点承载力拟合结果小于试验结果，在曲线下降段后期，拟合结果略大于试验结果．分析原因为轻钢-木自攻螺钉连接的大部分试件发生的是螺帽嵌入木材的破坏，相比于纯木节点有更好的延性及承载力，因此节点发生破坏时相同位移下承载力下降得更缓慢．整体而言，Folz模型理论拟合结果与轻钢-木试验结果吻合较好，可以如实反映连接的荷载-位移关系，可为后期轻钢-木自攻螺钉连接的设计与有限元分析提供有益的参考．

图16 荷载-滑移曲线试验值和理论值对比

5 结 论

本文探究了轻钢-木和木-木自攻螺钉连接在单调荷载和循环荷载下的受力性能，基于Foschi和Folz模型探究了理论模型对连接的非线性荷载-滑移效应的适用性，通过试验及理论研究主要得到以下结论．

(1) 轻钢-木自攻螺钉连接在单调荷载及循环荷载作用下主要的破坏模式为木材的钉帽嵌入破坏，属于延性破坏，木-木自攻螺钉连接在两种荷载作用下均表现为螺钉的突然剪断．

(2) 杨木胶合板制成的节点整体承载力小于由OSB板制成的节点，延性也略小，反映了不同木材因内部结构不同对连接性能的影响．轻钢-木节点的承载力比木-木节点提升20%左右，延性也有较大提升，反映出在构件及结构层面，钢木组合结构可以有效提高材料利用率，提升整体结构性能．

(3) 轻钢-木和木-木自攻螺钉连接在循环荷载作用下的承载力较单调荷载作用下发生不同程度的下降，轻钢-杨木胶合板承载力连接下降达到41%，木-木连接承载力下降幅度在20%以内．此外，轻钢-木节点在循环荷载下强度和刚度退化明显，平均强度退化约65%，平均刚度退化达到50%．

(4) Foschi理论模型对单调荷载下荷载-滑移响应中没有下降段的木-木自攻螺钉连接具有很好的吻合度，具有线性段的Folz理论模型可以较好地反映荷载-滑移响应中有明显下降段的轻钢-木连接的非线性荷载-滑移效应，可以指导未来的连接设计及数值模拟工作．

［1］ 刘佳迪，张安玲，李砚波，等. 钢木组合结构研究综述[C]//第二十一届全国现代结构工程学术研讨会论文集. 石家庄，中国，2021：251-258.

Liu Jiadi，Zhang Anling，Li Yanbo，et al. Review of research on steel-timber composite structures[C]//The 21st National Academic Symposium on Structural Engineering Paper Collections. Shijiazhuang，China，2021：251-258(in Chinese).

［2］ Xu B H，Bouchaïr A，Taazount M，et al. Numerical and experimental analyses of multiple-dowel steel-to-timber joints in tension perpendicular to grain[J]. Engineering Structures，2009，31(10)：2357-2367.

［3］ 刘 洋，陈志华，安 琦，等. 轻型钢木组合剪力墙抗侧性能试验研究[J]. 天津大学学报(自然科学与工程技术版)，2017，50(增1)：78-83.

Liu Yang，Chen Zhihua，An Qi，et al. Experimental investigation on lateral resistance performance of light timber-steel hybrid shear wall[J]. Journal of Tianjin University(Science and Technology)，2017，50 (Suppl 1)：78-83(in Chinese).

［4］ 周佳如，李玉顺，王嘉琳，等. 长期荷载作用下钢-竹组合楼板的力学性能[J]. 森林工程，2020，36(1)：109-114.

Zhou Jiaru，Li Yushun，Wang Jialin，et al. The mechanical properties of steel-bamboo composite slab under long-term load[J]. Forest Engineering，2020，36(1)：109-114(in Chinese).

［5］ Hassanieh A，Valipour H R，Bradford M A. Experimental and analytical behaviour of steel-timber composite connections[J]. Construction and Building Materials，2016，118：63-75.

［6］ Hassanieh A，Valipour H R，Bradford M A，et al. Modelling of steel-timber composite connections: Validation of finite element model and parametric study[J]. Engineering Structures，2017，138：35-49.

［7］ 陈科材. 薄壁H型钢-木组合梁连接界面受力性能研究[D]. 成都：西南科技大学土木工程与建筑学院，2019.

Chen Kecai. Study on Mechanical Behavior of Thin Walled H Type Steel-Wood Composite Beam Connection Interface[D]. Chengdu：School of Civil Engineering and Architecture，Southwest University of Science and Technology，2019(in Chinese).

［8］ 刘德贵，陈科材，王 宁，等. 内置薄壁H钢木组合梁连接界面受力性能试验研究[J]. 建筑结构，2021，51(12)：109-116.

Liu Degui，Chen Kecai，Wang Ning，et al. Experiment study on connect interface mechanical properties of built-in thin-walled H-section steel wood composite beam[J]. Building Structure，2021，51(12)：109-116(in Chinese).

［9］ Ataei A，Chiniforush A A，Bradford M，et al. Cyclic behaviour of bolt and screw shear connectors in steel-timber composite(STC) beams[J]. Journal of Constructional Steel Research，2019，161：328-340.

［10］ Wang Chunlin，Lyu Jiafeng，Zhao Jing，et al. Experimental investigation of the shear characteristics of steel-to-timber composite joints with inclined self-tapping screws[J]. Engineering Structures，2020，215：110683.

［11］ Yang Ruyuan，Li Haitao，Lorenzo R，et al. Mechanical behaviour of steel timber composite shear connections[J]. Construction and Building Materials，2020，258：119605.

［12］ Johansen K W. Theory of timber connections[J]. International Association of Bridge and Structural Engineering，1949(9)：249-262.

［13］ Aune P，Patton M M. Lateral Load-Bearing Ca-pacity of Nailed Joints Based on the Yield Theory：Theoretical Development[R]. Washington：US Gov-ernment Science and Technology Report，1986.

［14］ Foschi R O. Load-slip characteristics of nails[J]. Wood Science，1974，7(1)：69-76.

［15］ Folz B，Filiatrault A. Cyclic analysis of wood shear walls[J]. Journal of Structural Engineering，2001，127(4)：433-441.

［16］ American Society for Testing and Materials. ASTM D1761-12 Standard Test Method for Mechanical Fasteners in Wood[S]. Pennsylvania：ASTM Interna-tional，2012.

［17］ Technical Committee ISO/TC165 Timber Structures. ISO 16670 Timber Structures-Joints Made with Me-chanical Fasteners-Quasi-Static Reversed-Cyclic Test Method[S]. Geneva：the International Organization for Standardization，2003.

Experimental and Theoretical Model Study on the Shear Behavior of the Self-Tapping Screw Connections of Steel-Timber Composite Members

Liu Jiadi1，Zhang Anling1，Chen Zhihua1, 2，Liu Yang1，Li Yanbo1

(1. School of Civil Engineering，Tianjin University，Tianjin 300072，China；2. State Key Laboratory of Hydraulic Engineering Simulation and Safety，Tianjin University，Tianjin 300072，China)

Steel-timber compositestructure is a high-efficiency hybrid structure combining modern steel and traditional timber structures. Self-tapping screw connection is a common connection form in the STC structure and members，whose interface slip characteristics significantly affect the mechanical properties of the members. Shear performance tests under monotonic and cyclic loads were conducted for timber-timber and light steel-timber self-tapping connections to investigate the load-slip response，hysteresis performance，load-bearing capacity，and strength and stiffness degradation of the connections. The test results demonstrated that the light steel-timber self-tapping screw connections exhibited enhanced load capacity and ductility. While timber-timber connections occurred under the screw rod shear damage，light steel-timber connections mainly occurred under the ductile damage of the screw cap embedded in the timber. The overall load-bearing capacity of the connections made of poplar plywood was higher than that of the OSB boards. The average strength and stiffness degradation of light steel-timber self-tapping screw connections under cyclic loading are significant. The applicability of the Foschi and Folz theoretical models to the nonlinear load-slip response of the connections under monotonic loading was further investigated，and the theoretical fitting results agree well with the experimental results. This study can be further used to guide the design and finite element analysis of light steel-timber self-tapping screw connections.

steel-timber composite structure；self-tapping screw connection；shear behavior；experimental studies；Foschi and Folz theoretical models

10.11784/tdxbz202204019

TU398.9

A

0493-2137(2023)07-0680-10

2022-04-14；

2022-06-24.

刘佳迪（1986—  ），男，博士，副教授，jdliu@tju.edu.cn.

刘 洋，yangliu_0516@tju.edu.cn.

国家重点研发计划资助项目(2019YFD1101001).

Supported by the National Key Research and Development Program of China(No. 2019YFD1101001).

(责任编辑：金顺爱)