自密实再生混凝土工作及力学性能研究进展

牟新宇，于子浩，鲍玖文，张 鹏

(青岛理工大学土木工程学院，青岛 266033)

0 引 言

近年来，建筑业的快速发展不仅消耗了大量的砂、石等不可再生的自然资源，而且伴随着建筑物的更新，产生了大量的建筑废弃物(construction & demolition waste， CDW)，不断产生的CDW占用了大量宝贵的土地资源。截至到2020年，我国建筑垃圾年排放总量将高达约26亿t[1]。目前，处理CDW的主要方法仍然是将其填埋或堆积[2]，而将废弃混凝土经过破碎、清洗、筛选等工艺制成再生骨料(recycled aggregate， RA)应用于混凝土建筑既能解决CDW的储存、运输等问题，又能推动混凝土行业的可持续发展，增加CDW的价值[3]。但RA表面存在的旧砂浆及生产过程中产生的微裂缝，导致其与天然骨料(natural aggregate， NA)相比呈多孔结构，且具有更粗糙的表面和更高的吸水能力[4]。另一方面，RA的性能主要取决于原生混凝土的强度、破碎过程和级配尺寸[5]，RA品质的离散性导致不同类型RA之间的物理性能差距较大，所以目前RA仍无法大规模地应用于实际工程中。

自密实混凝土(self-compacting concrete， SCC)是一种仅靠自身重力就可实现密实成型的高性能混凝土[6-7]，该能力源于其原料组成具有粗骨料含量少、粉体及浆体体积含量高及水粉比低等特点。与普通混凝土相比，SCC具有高流动性、抗离析性及较好的自密实性等特点，更有利于提升工程质量及降低工程成本。所以，SCC的特性使其更贴合施工的实际情况，而且多数研究[4]表明，与再生骨料对普通混凝土工作及力学性能的影响相比，再生骨料对SCC工作及力学性能影响较小。所以，可以通过降低水灰比、使用改性骨料、掺加掺合料等方法提高自密实再生混凝土(self-compacting recycled concrete， SCRC)的各项性能[8-9]，实现SCRC的大规模应用。

为了实现SCC的可持续发展及废弃混凝土的大规模应用，目前世界各地的研究人员已经对SCRC工作及力学性能展开了相关研究[10-12]。因此，基于目前的研究现状，从SCC的流变密实机理、SCRC工作性能、SCRC力学性能等方面进行阐述。

1 自密实混凝土工作机理及配合比设计方法

SCC是一种能仅依靠自身的重力作用，不经机械振捣便可密实成型的一种高性能材料[13]。与普通混凝土相比，SCC在满足强度要求的同时，还要具有更高的工作性能，以保证混凝土拌合物在运输、浇筑及充模时的均匀性及稳定性，这也导致了普通混凝土的配合比设计方法不能够满足SCC的功能要求[14]。因此，本节在介绍SCC流变密实机理的基础上，对SCC的材料组成及设计方法进行了归纳总结。

1.1 自密实混凝土流变密实机理

新拌混凝土的流变性能，一方面能够对施工质量产生影响，另一方面对混凝土的力学及耐久性能也极为重要，而SCC需要在自身重力作用且无任何离析的情况下可填充拥挤的钢筋区域[15]，所以SCC的应用对新拌混凝土流变性能提出了更高要求。因此，为了更好地表征SCC的流变性能，并为如何控制SCC的流变性能提供理论基础，本节对表征新拌混凝土流变性能机理进行了总结。

新拌SCC可被视为由固体颗粒(粗骨料)悬浮在砂浆基质中及悬浮在较细基质(水泥浆)的砂浆基质组成[16]。为了方便研究，SCC组分按照不同尺度可将其分为宏观、细观及微观三个尺度(见图1)，其中其净浆、砂浆及SCC又可假设为各个尺度下有屈服应力的非牛顿流体[17]。目前，已有许多描述新拌混凝土流变性能的本构方程，但其中Bingham模型、Herschel-Bulkley模型得到广泛认可。如式(1)的Bingham模型可定量表征新拌混凝土的流变特性[18]。

(1)

Bingham模型中的剪切应力与剪切速率呈线性关系，而剪切稠化流体及稀化流体的特点是剪切应力与剪切速率呈单调的线性关系[19]。基于Bingham模型和Herschel-Bulkley模型，通过引入了连续性系数K及Power-Law指数n建立幂律模型的本构关系，见式(2)。

(2)

式中：K为粘度系数,Pa·s；n为剪切指数，当n<1时流体为剪切稀化行为，n>1时流体为剪切变稠体。

除上述模型之外，修正的Bingham模型也常用于表征此类流体的流变性能，见式(3)。

(3)

式中：c为模型中的二次项常数。

通过上述研究可知，SCC流动性能主要取决于屈服应力τ0及塑性粘度μp。新拌SCC流动与否取决于其所受重力引起的剪切应力是否大于其屈服应力，当新拌SCC的剪切应力大于其屈服应力时，SCC就会流动；若剪切应力小于屈服应力，流动停止。塑性粘度μp则决定了SCC的流动速率:μp越大，材料的流动速度就越慢；反之，μp越小，流动速度则越快。

图1 按不同尺度界定的SCC组分[17]Fig.1 SCC components defined in terms of different scales[17]

图2 层流剪切流动简化图[19]Fig.2 Simplified diagram of laminar shear flow[19]

1.2 自密实混凝土配合比设计方法

1.2.1 自密实混凝土的配制原理

SCC的配制原理是通过合理的配合比设计实现外加剂、胶结材料及骨料的合理选择与搭配，使新拌SCC重力所产生的剪切应力大于混凝土的屈服应力，增大SCC流动性能，同时又具有足够的塑性粘度，避免出现离析及泌水现象，使SCC能够在浇筑过程中不经振捣而在自重作用下自动流平[20]。在此强调，流动性是SCC区别与普通混凝土的重要特征。因此，SCC配合比设计应考虑实现良好的流动性。为使SCC具有良好流动性，在配置需要调整用水量和外加剂用量，使其在一个合理范围内。此外，与普通混凝土相比，SCC在配置时还需要较大用量的胶凝材料，必要时还需掺入少量的增稠剂等[21]。

1.2.2 自密实混凝土配合比设计方法

目前有关SCC的配合比设计方法较多，主要有固定砂石体积法、简易配合比法、参数法、骨料比表面积法等，但还未达成统一的认识。有研究[22-23]认为，粗骨料体积含量及细骨料在砂浆中的体积含量是影响SCC拌合物流动性的主要因素。基于这一观点，东京大学的Okamura等[24]于1993年首先提出了固定砂石体积法，其中一般设定每立方米混凝土中石子的松散体积约为0.5～0.55 m3，砂浆中的砂体积含量为42%～44%。我国台湾学者Su等[25]根据最大密度理论和富余浆体理论提出了SCC的简易配合比设计方法，通过这种方法设计的混凝土具有砂率大、胶凝材料用量少等特点，有利于提高混凝土的流动性及钢筋间隙通过性，但简易配合比法忽略了粉煤灰等矿物掺合料对SCC抗压强度的影响，综合考虑经济及耐久性因素，该方法仅能用来配制中低强度SCC，具有一定局限性。SCC两种配合比设计方法及步骤如图3所示。

图3 固定砂石体积法与简易配合比法设计流程[24-25]Fig.3 Design procedure of fixed sand volume method and simple mix proportion method[24-25]

适量的混杂纤维能够显著提高混凝土的力学性能，但如果掺量过大则会对SCC工作性能产生负面影响。因此，合理的配合比设计对掺纤维SCC影响尤为重要。针对这一问题，于婧等[26]通过平均裹浆厚度及砂纤的概念来反映净浆与纤维体积分数对配合比的影响，提出了混杂钢纤维SCC的配合比设计方法。

综上所述，普通SCC的配合比设计方法已相对成熟。但由于RA表面附着的旧砂浆使其具有吸水率高、表观密度小等特点，普通SCC的配合比设计方法已不能适用于SCRC。因此应建立充分考虑SCRC流动性的配合比设计方法，为SCRC的实际工程应用提供技术支撑。

SCC的一个关键特性是流动性，因此适当水灰比及高效减水剂类型和用量对实现良好流动性具有重要作用。Santos等[27]通过来自预制混凝土行业的RA成功制备出自密实再生混凝土，并认为只要RA的质量得到保证，掺入25%(体积分数)的再生粗骨料(recycled coarse aggregate， RCA)和再生细骨料(recycled fine aggregate， RFA)可以满足自密实混凝土的流动性和耐久性能要求。Gonzlez等[28]发现SCRC的设计特殊性在于原材料混合过程中补偿再生骨料吸收的额外用水量，以及RA破碎时产生的粗糙纹理。Gupta等[29]考虑到再生骨料表面的旧砂浆含量较高，提出了通过考虑RCA表面砂浆含量(adhered mortar content， AMC)的SCRC配合比设计方法——等效砂浆体积法，其中AMC的计算方法见式(4)。

(4)

式中：WRCA为试验前RCA样品的烘干质量，g；WACNA为完全清除砂浆后骨料的烘干质量，g。

再生骨料的高吸水性能会导致流动性的降低，RA替代天然骨料比例越大，混合物的流动性越差，因此在制备SCRC时应添加额外的补偿水且增加减水剂的用量，此外应选用质量良好的再生骨料以提高制备SCRC的成功率。目前对SCRC的配合比设计方法研究所考虑的因素较为单一，不能充分反映RA特性对SCC流动性能的影响。所以，在今后的研究中应建立充分考虑RA的各项物理性能(形状系数、模量、附着砂浆含量)的配合比设计方法，为SCRC的实际工程应用奠定基础。

2 自密实再生混凝土工作与力学性能进展分析

再生骨料的表面附着砂浆及生产过程中产生的微裂缝导致再生混凝土的界面结构更为复杂。由于RA与NA的物理性能具有较大的差异[30]，使得SCRC的力学及工作性能也有较大离散性。因此，从流动性和抗离析性综述了SCRC的工作性能，然后又从抗压强度、抗拉强度、弹性模量及超声波脉冲速度方面对SCRC的力学性能进行了总结。

2.1 新拌混凝土工作性能

2.1.1 拌合物流动性

高流动性及钢筋间隙通过性可以确保自密实混凝土在无需外界振动的条件下，仅依靠自身重力作用使混凝土拌合物流畅地填充在模板与钢筋周围，所以较高的流动性是保证自密实混凝土实现工程应用的前提。目前大部分研究主要通过坍落度值(slump flow)、J环扩展度(J-ring)、扩展时间(T50和T final)、V型漏斗流出时间(V-funnel flow time)等方面测试拌合物流动性。Sasanipour等[31]通过坍落度及J环试验(见图4)对RCA体积取代率为25%、50%、75%及100%的SCRC工作性能进行了研究，试验结果见表1(ΔHJ-ring指J-ring测试从拌合物中心点到外边界的内外高差值)。研究发现，随着再生粗骨料体积替代率的增加，拌合物的流动性能呈增强趋势，这可能是由于RCA粒径比天然粗骨料小，从而更有利于拌合物填充模板并通过钢筋间隙。

Mohseni等[32]通过坍落度及V形漏斗试验获得不同纤维掺量自密实再生混凝土拌合物流动性的试验结果，如表2所示。由此可见，RCA及纤维的掺入显著降低了SCRC流动性，特别是在掺入1%(质量分数)的钢纤维及聚丙烯纤维后，SCRC拌合物坍落度值由未掺加纤维前的710 mm分别降低至651 mm和613 mm，在掺加RCA后,SCRC拌合物坍落度直径大约降低了1%～7%。这表明，加入纤维及RCA后会吸收拌合物中的水分，并且纤维能够在SCRC中均匀分布并在其内部形成网状结构，从而增加了SCRC的塑性粘度，减弱了SCRC流动性。Behera等[33]对不同RFA取代率(0%、50%、100%，即SCO、SC50和SC100)和仅掺入40%粉煤灰取代水泥(SC0F40、SC100F40)的SCRC流动性进一步研究发现，由于RFA多孔的表面结构及其吸水性较强，从而SCRC拌合物颗粒间的摩擦力增加，对SCRC的流动性能造成不利影响(见图5)。

图4 再生粗骨料掺量100%的自密实再生混凝土流动性测试[31]Fig.4 Flowability tests of SCRC with the replacement ratio of 100% RCA[31]

表1 新拌SCC流动性[31]Table 1 Flow properties of fresh SCC[31]

表2 新拌SCC坍落度与V型漏斗试验结果[32]Table 2 Results of slump flow and V-funnel tests of fresh SCC[32]

图5 不同类型自密实混凝土的坍落扩展度 及T50时间[33]Fig.5 Slump flow and T50 time of different types of SCC[33]

由于RFA具有较高的吸水率，其多孔结构在混合过程中起到了储水作用，在搅拌过程中释放水分，所以RFA掺量增加能够使SCRC拌合物的坍落度相应增大[34]。Chakkamalayath等[35]通过混凝土流变仪同样发现RA的掺入会增加拌合物的流动性。由此可知，RA较大的吸水率是制约SCRC流动性能的主要因素。通过物理及化学方法强化其表面结构，可以有效改善混凝土拌合物的流动性能[36]。王怀亮等[37]和Güneyisi等[38]分别研究了不同的骨料强化方法对SCRC拌合物流动性能的影响。结果表明，水玻璃分散法降低了RA的吸水性能，且增加了SCRC中游离水，进而能够显著提高拌合物流动性能。综合上述，RA粒径较小的特点会在一定程度上改善混凝土拌合物的流动性能，但RA较大的吸水率又会对拌合物的流动性产生负面影响。目前已有较多学者对SCRC流动性进行了相关研究，但对SCRC配合比与其流动性相关性的研究相对较少。

2.1.2 抗离析性

混凝土拌合物的离析性是指拌合物材料间的粘聚力不足以抵抗粗集料下沉，导致拌合物内成分相互分离，造成混凝土的内部组分及结构产生不均匀的现象[39]。目前主要通过湿筛试验测试SCC的抗离析能力。抗离析性对SCC的工作及力学性能具有重要作用，抗离析性差会导致硬化混凝土变形能力变差,造成拌合物在钢筋周围堵塞以致硬化后混凝土产生非均匀性[40]。吴春杨等[41]认为当RCA体积替代率为50%时，SCRC拌合物的抗离析性最好，当RCA取代率超过50%时，拌合物中的附加水进一步增加，使其塑性粘度降低，从而导致拌合物流动性能、抗离析性能等工作性能降低。王怀亮等[37]研究了高温(RA-H)、低浓度盐酸溶液浸泡(RA-HCl)、水玻璃分散(RA-WG)及水泥-粉煤灰裹浆(RA-CFS)对SCRC拌合物抗离析性能的影响。试验结果表明，未改性处理的再生骨料(RA-U)制备的混凝土拌合物抗离析系数最小，这是由于未经处理的RA制备的SCRC拌合物中自由水较少、黏度较大，从而拌合物不易产生离析现象。

2.2 硬化混凝土力学性能

2.2.1 抗压强度

图6 不同再生骨料改性方法对其抗压强度的影响[37]Fig.6 Effects of different modified methods of RA on its compressive strength[37]

由于RA生产来源、原生混凝土强度等级的不同，SCRC力学性能有较大的不确定性。目前多数研究[42-43]认为RA表面粗糙的纹理会增强骨料与砂浆间的粘结强度，从而抵消部分不规则外形及高吸水率所带来的负面影响，所以RA掺入对SCRC抗压强造成略微的影响，甚至合适的RA掺量会增强其抗压强度。Tang等[44]发现SCRC抗压强度随着RCA掺量的增加呈先上升后下降的趋势，这表明RCA的高吸水率能够提高SCRC的抗压强度，在RCA体积掺量为50%时，存在一个最佳吸水量，从而改善了界面过渡区的结构；当掺量为100%时，再生粗骨料吸水过多，导致RCA周围的水泥水化程度较低。Pereira-De-Oliveira等[45]制备了RCA体积含量为20%、40%和100%的SCRC，并研究其抗压强度随RCA掺量增加的变化规律，发现再生骨料掺量对SCRC的抗压强度几乎没有影响。Abed等[46]对一次循环的RCA及二次循环的再生骨料(reused recycled concrete aggregate， RRCA)制备的SCRC抗压强度进行了对比分析，发现由于RAC和RRAC形状及粗糙的纹理增强了骨料间的咬合力，增加了再生骨料与砂浆间的粘结强度，所以SCRC抗压强度几乎没有影响。王怀亮等[37]研究了不同强度等级(R1表示原生混凝土强度为C40～C80，R2表示原生混凝土强度小于等于C30)原生混凝土及不同的改性再生骨料制备的SCRC的抗压强度的变化规律(见图6)。RA1组的抗压强度明显高于RA2组，这是由于强度较高的附着砂浆使其内部结构更加致密，从而有效地改善了RA与新砂浆的界面过渡区微观强度；对于同一原生混凝土强度骨料所制备的SCRC，除RA-CFS，其他的处理方法都提高了SCRC抗压强度。这是由于RA-H处理使附着砂浆脆化，其更易从RA表面脱落；RA-HCl处理可以除去RA表面的松散粘附砂浆和某些松散物质；RA-WG处理可以堵住RA的毛细孔和微裂缝，以上三种处理方法均可使RA与新砂浆的界面过渡区具有更少的多孔性、更致密和连接的微观结构。而RA-CFS处理的RA与新的水泥砂浆之间的黏结性能比较弱，界面过渡区微观上依旧属于多孔疏松结构。

从以上研究发现，再生骨料掺量对SCRC抗压强度影响不大的原因主要分为以下三个方面：(1)再生骨料的高吸水率能够在一定程度上降低RA周围界面过渡区的水灰比，增强了界面过渡区强度，从而增强了SCRC抗压强度；(2)RA表面存在部分未水化的水泥颗粒，随着RA表面水泥颗粒水化，RA表面的结构得到了改善;(3)RA的粗糙表面提高了骨料与砂浆间的粘结力。基于以上方面综合考虑，再生骨料的掺入对SCRC抗压强度的影响呈先上升后下降的趋势。但是通过增强原生混凝土强度等再生骨料改进措施会明显提高SCRC抗压强度。

2.2.2 抗拉强度

RA的掺入会使再生粗骨料与新砂浆之间形成较弱的界面过渡区，降低SCRC抗拉强度。目前由于受到试验条件限制等的影响，研究者往往通过劈裂抗拉强度或抗折强度间接衡量混凝土抗拉性能[47]。Kou等[34]研究SCRC劈裂抗拉强度，发现水灰比为0.53的SCRC劈裂抗拉强度随着RA取代率的增加而略有下降。同样，Tuyan等[48]也发现SCRC劈裂抗拉强度随着RA掺量的增加而降低，但通过降低混凝土的水灰比可以明显提高SCRC劈裂抗拉强度，当水灰比从0.53减小到0.43时，劈裂抗拉强度最高大约可提高25%。Rajhans等[49]以再生粗骨料取代率及硅灰含量为变量，研究了SCRC劈裂抗拉强度的变化规律，发现随着再生粗骨料的掺量增加，SCRC劈裂抗拉强度呈下降趋势，并且在同一再生骨料取代率下，随着硅灰含量的增加，SCRC劈裂抗拉强度有所增强。产生这种现象的原因是随着RCA掺量的增加，混凝土内部的孔隙及微裂缝逐渐增加，增加的孔隙及裂缝能够吸收更多的水分，再生骨料界面附近的水化反应不完全，从而降低了SCRC劈裂抗拉强度，而硅灰的加入填充了RCA的裂缝及孔隙，增强了混凝土力学性能。

许多研究[50-53]认为，纤维的桥接作用能够抑制纤维-基体界面裂纹的形成和断裂，从而显著增强混凝土的延性、韧性及抗拉强度。Mohseni等[50]研究了钢纤维及聚丙烯纤维对SCRC劈裂强度的影响规律，与未掺纤维的SCRC相比，SCRC劈裂抗拉强度随着纤维掺量的增加而显著提升。Singh等[54]对玄武岩纤维掺量为0 kg/m3、2 kg/m3、4 kg/m3的SCRC力学性能开展了相关研究，结果表明，玄武岩纤维对SCRC抗压强度的影响不大，但能显著提高SCRC劈裂抗拉强度。掺入RA影响SCRC抗拉强度主要是RA强度低于天然骨料、RA高吸水率及RA加入导致混凝土内弱界面区域增加这三个方面综合造成的。通过降低水灰比、掺加适量的钢渣及硅灰能够改善SCRC的孔结构，提高界面过渡区的密实度，从而提高SCRC抗拉强度，而掺加纤维则能够起到抑制纤维-基体界面开裂的作用，大大提高SCRC抗拉强度。但目前，提升SCRC抗拉强度的方法主要集中在改变水灰比、掺入纤维等方面，并未从SCRC抗拉强度下降问题的本质上出发，而有关再生骨料界面强化对自密实再生混凝土抗拉强度影响的研究相对较少。

2.2.3 弹性模量

弹性模量是混凝土重要的力学性能指标之一，对于控制混凝土结构的变形、裂缝开展具有十分重要的作用。吴春杨等[41]认为非连续级配再生粗骨料自密实混凝土的弹性模量低于普通混凝土，但高于传统再生混凝土，并对试验数据进行回归分析得到了立方体抗压强度(fcu)与弹性模量(Ec)的关系表达式：

Ec=105/(1.7+66.2/fcu)

(5)

Tuyan等[48]根据试验结果发现RCA的掺加显著降低自密实混凝土的动弹性模量，并认为这是由RCA的刚度较低及附着在RCA上旧砂浆的变形能力较低引起的。Ortiz等[55]同样认为RCA的掺加会降低SCRC的弹性模量，并对RCA体积替代率为100%SCRC弹性模量试验数据进行最小二乘法分析：

(6)

(7)

式中：Ecm为SCRC的弹性模量；CAR为再生骨料体积替代率；fcm表示混凝土抗压强度。Rajhans等[49]测得了不同RCA体积掺量及硅灰含量的SCRC弹性模量，随着RCA掺量的增加，SCRC的静态弹性模量略有下降，但掺入硅灰后会明显提高SCRC的弹性模量。另外，不同钢渣掺量对SCRC弹性模量的影响并得到掺钢渣的SCRC的弹性模量低于普通混凝土，但高于再生混凝土且随钢渣掺量增加而逐渐降低的结论。这说明钢渣的弱凝胶性使周围结构相对疏松，从而导致混凝土的压缩变形增大，弹性模量降低。

综上所述，SCRC弹性模量较低的原因主要是材料组成中的砂率大并且粗骨料相对较少，另外RA及其附着的旧砂浆刚度较低导致其变形能力较差，以及RA多孔性导致SCRC中的缺陷较多。通过掺加硅灰能够改善SCRC的孔结构，从而显著提高SCRC的弹性模量，但钢渣弱凝胶性导致其对SCRC的弹性模量造成不利影响。RA的多孔性及SCC的材料组成导致SCRC弹性模量普遍低于普通混凝土，所以，目前相关规范中弹性模量计算公式已不适用于SCRC，而现阶段研究者得到的弹性模量经验公式受到RA较大的离散性影响，不具有普遍适用性。所以，建立考虑再生骨料各项物理性能的弹性模量计算公式以综合评价SCRC力学性能，控制结构变形及裂缝发展具有重要现实意义。

2.2.4 超声波脉冲速度

超声波脉冲速度(ultrasonic pulse velocity， UPV)在混凝土中传播速度的快慢，与混凝土的密实度密切相关。在测试距离一定时，混凝土越密实，超声波在混凝土内的传播路径越短，而当混凝土内部的孔隙及裂缝越多时，超声波必须绕过孔隙才能到达接收器，所以实际的传播路径增大导致超声波的传播速度变慢[56]。基于超声波的这一特点，许多研究通过UPV来反映混凝土内部密实性。多数研究者[31,48]认为，再生骨料存在较多的孔隙及微裂缝，增大了SCRC的孔隙率及弱界面性能，从而增加超声波传播路径导致UPV较小。Sasanipour等[31]研究了不同硅灰掺量自密实再生混凝土UPV的变化规律(见图7，R和SR分别为未掺及掺入硅灰的SCRC)，与RA体积替代率为0%的SCC相比，RA替代率为25%、50%、75%及100%的SCRC的UPV分别降低了5.56%、5.63%、9%和10%，而掺入硅灰后SCRC的UPV变快，这表明硅灰掺入可填充孔隙，显著提升了SCRC内部的密实度。

图7 不同再生骨料替代率对自密实再生混凝土超声波脉冲速度的影响[31]Fig.7 Effects of different replacement ratios of RA on UPV of SCRC[31]

3 结语与展望

(1)再生骨料与天然骨料存在较大的差异，导致SCC的配合比设计方法不适用于SCRC。所以，SCRC配合比设计要在统一基础上，根据RA的物理性能(形状系数、模量、附着砂浆含量)实现多样化发展。

(2)关于RA对SCRC工作性能的影响存在较大分歧。多数研究者认为，RA的高吸水性能降低了SCRC拌合物的流动性、抗离析性能等工作性能，但也有研究认为RA的多孔结构能够起到储水作用，在拌和过程中释放水分，从而起到润滑作用。所以，导致SCRC工作性能与SCC差异的主要原因是RA的孔隙率、吸水率、粒径等物理指标，通过对骨料进行强化可以增强SCRC的物理性能，进而提高SCRC的流动性能。

(3)RA的掺入会影响SCRC力学性能。由于SCRC材料组成中骨料含量较少，RA对SCRC抗压强度仅有略微的影响。但掺入RA增加了混凝土中弱界面的数量，从而导致抗拉强度、弹性模量等力学性能下降。

(4)目前针对SCRC的长期耐久性能的研究仍然缺乏，多数研究仍集中于SCRC的工作性能与物理性能方面，今后应加强对SCRC长期耐久性等方面的研究，从而推进SCRC的广泛应用。