王婷 李旭康 严日恒 许劲晗 李欣宜 曹旭铮
天津仁爱学院,中国·天津 301636
伴随着气候变化、地震灾害、重大疫情等危机的频频发生,韧性理念成为中国智慧城市发展规划当中的重要内容。韧性指系统能够凭借自身的能力去抵御灾害、适应灾害,从而减少冲击对系统带来的损失,并通过合理的调配资源达到新的平衡,达到自我修复,可以体现系统的可持续发展能力[1]。为践行绿水青山就是金山银山的绿色发展理念,生态、环保和节能的需求也成为我们必须考虑的条件。夏乐[2]提出了生态挡土墙的技术思想,增加了生态蓝系统,使挡土墙结构向绿化、降噪、除尘等方向发展。汤洪霞[3]提出一种新型绿化挡土墙,采用玄武岩纤维筋以及土工布进行施工,依靠自身重力等使抗滑面上的抗剪强度增加,进而增加坡体的稳定安全系数,达到加固效果。李丽华[4]将废旧轮胎与三向格栅组合形成共同加筋体,并对加筋土挡墙开展了超载模型试验,得出此种加筋方式对抗震效果影响显著的结论。胡永建[5]以防洪减灾护岸工程为研究对象,探讨了加筋土挡墙施工工艺,并进行了实际应用,效果良好。目前,国际上学者将韧性和生态理念结合起来对加筋土挡墙的研究较少,相较于传统加筋土挡墙,论文依托某某机场60m高的砾质土边坡,研究的阶梯状生态加筋土挡墙,能较好地体现韧性和生态的理念,基于有限元软件MIDAS,应用强度折减法计算安全系数并分析其稳定性。
挡墙的稳定性评价由安全系数F来确定,在极限平衡理论计算法中,安全系数定义为潜在滑移面的抗滑力(力矩)与下滑力(力矩)之比,即:
两边同时除以Fs,得到:
则:
式中:c'和ϕ'为折减后的抗剪强度指标;Fs为强度折减系数,临界破坏状态的折减系数Fs为挡墙的安全系数F。
在极限平衡分析中,强度折减法是按式(3)不断地降低岩土体的抗剪强度指标,直至挡墙达到临界破坏状态,此时的折减系数即挡墙的安全系数。
依托某机场的加筋土挡墙,建立有限元计算模型。挡墙高度为60m,坡度较陡,分四级进行填筑,每级挡墙高度为15m,坡度为70°,台阶的宽度为3m。计算模型尺寸的选取参考郑颖人[6]提出的较为精确的计算范围,挡墙墙脚处到右端边界的距离为墙高的1.5倍,坡顶到左端边界的距离为坡高的2.5倍,且上下边界总高度不小于挡墙高度的2倍。挡墙中筋材布置长度从一级挡墙至四级挡墙依次为45m、37m、30m和25m,筋材分别取废旧轮胎条带和复合筋材(废旧轮胎和玄武岩纤维筋)进行对比计算。由此得出有限元计算模型如图1所示。
图1 有限元计算模型
通过对该挡墙填筑料进行土工试验,及参考有关文献,计算模型材料参数取值见表1。
表1 计算模型材料参数
提取未加筋挡墙、轮胎条带挡墙和复合加筋挡墙中每级挡墙坡顶和坡脚处共8个点的位移,见表2。规定测点的水平位移向右为正,竖向位移向上为正。坡顶处水平位移较小,越靠近坡脚,水平位移越大,但到I点时,位移很小,是因为坡脚处设置了护脚。未加筋时,水平位移向右且位移值达30.95m,竖向位移向上且位移值达到8.49m,挡墙已出现了失稳破坏,符合坡体滑移破坏的变形特征。由图2复合加筋挡墙的水平位移云图得知,发生最大水平位移的点位于第一级挡墙靠近坡脚处,位移值为0.288m,方向向右指向临空面。由图3竖向位移云图可知,发生最大竖向位移的点位于第四级挡墙坡顶处,沉降位移值为0.531m。加筋后挡墙位移大幅度降低,复合筋材对控制挡墙变形效果更明显。
表2 不同挡墙下各监测点的位移值
图2 复合加筋挡墙的水平位移云图
图3 复合加筋挡墙的竖直位移云图
轮胎条带挡墙最大剪应力值为2.62MPa,复合加筋挡墙最大剪应力值为1.73MPa,均出现在坡脚位置处,越靠近坡顶位置处其值越小。说明复合布筋方式可以明显改善填土内的剪应力分布,减少挡墙剪应力集中现象(见图4)。
图4 挡墙的最大剪应力云图
由塑性区分布图可看出,轮胎条带挡墙塑性区范围较窄,剪切带距离坡顶43m,而复合加筋挡墙塑性区范围扩大,且贯通位置后移,剪切带距离坡顶63m,说明玄武岩纤维筋和轮胎条带共同作用,有效地提供了抗拉力,阻止其滑裂面的贯通。挡墙的等效应变云图见图5。
图5 挡墙的等效应变云图
根据《建筑边坡工程技术规范》,安全系数不应小于1.35。对比分析未加筋、轮胎条带挡墙和复合加筋挡墙稳定性,安全系数如表3所示。未加筋时,挡墙安全系数为1.05,不能满足规范要求,因此需要采用加筋方式来提高挡墙的安全性。复合布筋方式相比于仅布置轮胎条带,安全系数提高了30.1%,说明复合加筋方式能有效地提高挡墙的稳定性。
表3 挡墙的安全系数
①筋材可有效地控制挡墙的变形,相比之下,复合筋材对控制挡墙变形效果更明显,能有效地提高挡墙的稳定性。
②复合布筋方式可以明显改善填土内的剪应力分布,减少挡墙剪应力集中。
③玄武岩纤维筋和轮胎条带共同作用,能有效地提供了抗拉力,阻止其滑裂面的贯通。