玄武岩纤维加筋粉质黏土的静动力学特性试验研究

柳涛

玄武岩纤维加筋粉质黏土的静动力学特性试验研究

柳涛

(中铁第四勘察设计院集团有限公司，湖北 武汉 430063)

玄武岩纤维作为一种新型环保高性能土体加筋材料，在土体中所表现出的静、动力学特性不同于一般的土工合成材料。为深入研究玄武岩纤维加筋粉质黏土的静、动力学特性，进行三轴压缩试验和动三轴试验，分析玄武岩纤维掺入量以及土体含水率等因素对粉质黏土抗剪强度、剪切模量以及阻尼比的影响。研究结果表明：纤维的加入能显著提高土体的抗剪强度，而纤维对粉质黏土抗剪强度参数的影响主要体现在黏聚力的提高上，对内摩擦角的影响比较小；含水率在最优含水率18.5%时，土体的抗剪切强度达到最大值。在应变一定时，土体的动剪切模量随着纤维掺入量以及含水率的增大先增大后减小；阻尼比随着纤维掺入量的增大先减小后增大，而含水率对阻尼比的影响较小。总体而言，在最优含水率18.5%,最佳纤维掺入量0.2%情况下能显著改善粉质黏土的静、动力特性。本文的研究成果将为玄武岩纤维加筋土路基的设计提供依据。

玄武岩纤维；三轴压缩试验；动三轴试验；抗剪强度；动剪切模量、阻尼比

加筋技术作为一种有效的土体改良技术，已经广泛应用于边坡、挡土墙、大坝、公路和铁路路基等众多工程中。传统加筋技术能够有效地提高土体的强度和稳定性，但是，加筋材料按一定方向铺设，导致加筋土存在明显的各向异性[1]。新兴的纤维加筋技术将纤维材料按照一定比例均匀分散到土体内部，能够有效地解决这一问题，同时，还能简化施工工艺，提高环保性能，拓宽加筋技术的应用范围等，具有非常好的研究前景[2−4]。现有研究表明：纤维加筋材料能够有效改善原有土体的力学性能。李宏波等[5]指出：聚丙烯纤维的掺入可以提高粉砂土的抗剪强度。Diambra等[6]通过三轴压缩试验和拉伸试验，发现聚丙烯纤维的加入明显提高了砂土的抗压强度，而对砂土的抗拉强度影响有限。李丽华等[7]对玻璃纤维−砂土复合材料进行剪切试验，得出了玻璃纤维能有效提高砂土的剪切强度和破坏韧性的结论，并指出该试验范围内，纤维的最佳掺入量为0.4%。张丹等[8]采用光纤光栅传感技术(FBU)开展了玄武岩纤维对膨胀土的干缩变形特性影响的相关试验，提出了玄武岩纤维能明显抑制膨胀土裂隙发展的相关论述。Viswanadham等[9]对聚丙烯纤维加筋膨胀土进行了膨胀固结试验，研究纤维含量以及纤维纵横比对膨胀土膨胀特性的影响。研究结果表明：纤维对膨胀土的膨胀特性有一定的抑制作用；纤维的加入显著减小了膨胀土的膨胀量，尤其是纤维纵横比较小的时候；并对膨胀量减小的主要原因给出了理论分析。尤波等[10]对玄武岩纤维加筋膨胀土进行三轴试验，得到了膨胀土的抗剪强度随掺入量和围压的变化关系，并给出了该种土的最佳纤维掺入量为0.4%左右。由上述研究可见，目前纤维加筋技术的研究大多针对膨胀土和砂土，而纤维加筋材料对粉质黏土的改良研究相对较少。粉质黏土作为路基填料应用十分广泛，特别是对地基承载力有较高要求的工程，优质的粉质黏土改良技术急需提出，因此研究纤维加筋技术对粉质黏土的改良效果具有非常重要的工程指导意义。本文以加筋粉质黏土为研究对象，开展一系列三轴压缩试验和动三轴试验，探讨纤维掺入量、含水率和围压对粉质黏土静力、动力学特性的影响，为今后纤维加筋技术应用于粉质黏土路基改良处理提供参考。

1 试验材料和试验方案

1.1 试验材料

本文依托于某新建客运专线铁路项目，该项目地层主要为第四系粉质黏土、砂砾层、黏土、网纹状黏土、淤泥、淤泥质土等，一般厚5～40 m不等，局部厚度超过60 m。河流阶地的软土、松软土地层强度低、压缩性高、工程性质较差，需加固处理。

试验所用粉质黏土取自该新建客运专线铁路DK395+425.39~DK396+425.05段。依据《铁路工程土工试验规程》[11]对粉质黏土进行相关试验，粉质黏土的基本物理力学参数见表1。

表1 粉质黏土的基本物理力学参数

玄武岩纤维具有天然的相容性、优异的力学性能、耐高温性和耐酸碱性[12]。高磊等[2]指出，玄武岩纤维能有效提高材料的抗压、抗拉、抗折强度和承载力等性能。本文选择玄武岩纤维作为加筋纤维材料。试验采用的玄武岩纤维购买自某地基加固材料生产厂家，图1为本文采用的长度为12 mm的玄武岩纤维，其主要的物理力学参数见表2。

图1 玄武岩纤维

表2 玄武岩纤维的物理力学指标

1.2 试验设备

三轴压缩试验采用的是TSZ-1型应变控制式三轴仪，该仪器可以进行不固结不排水(UU)、固结不排水(CU)和固结排水(CD)等剪切试验。

动三轴试验采用的是DDS-70微机控制电磁式振动三轴试验系统，该仪器可以进行砂土的液化试验以及各种土体的动弹性模量和阻尼比特性试验。

1.3 试验方案和试样制备

1.3.1 试验方案

本试验的目的是研究玄武岩纤维掺入量(本文用表示，即玄武岩纤维质量与土体质量的百分比)，含水率()以及围压(3)等因素对粉质黏土剪切特性以及动力特性(动剪切模量、阻尼比)等的影响。同时，参考《铁路路基设计规范》[13]中路基填料的压实标准，控制试样的压实系数为0.94。

三轴压缩试验，参照《铁路工程土工试验规程》[11]，试验采用的加载速率为0.08 mm/s，破坏标准为轴向应变达到20%。具体试验方案参见表3。

动三轴试验，参照《铁路工程土工试验规 程》[11]，试验加载波形采用正弦波，加载频率为1 Hz，破坏标准为达到规定的试验振动次数或者试样的应变波形明显发散。具体试验方案见表4。

1.3.2 试样制备

三轴压缩试验和动三轴试验所需要的试样尺寸以及试样的制备方式是相同的。试样尺寸(直径×高)39.1 mm×80 mm，制样过程严格按照《铁路工程土工试验规程》[11]进行。试样采用湿击实法制备：首先，按照试验条件，计算每种试验工况下制备一个试样需要的粉质黏土与玄武岩纤维以及蒸馏水的质量，将粉质黏土、玄武岩纤维混合均匀后，均匀喷洒蒸馏水至设定的含水率，并将其放在密闭容器中静置24 h，以确保水分的均匀分布。然后，将混合均匀的玄武岩纤维加筋土分5层依次放入金属模具中，每层以相同的能量压实到一定高度；在放置下一层前，将前一层土体刮毛，以保证试样各层之间接触良好。最后，将制备好的试样置于密闭容器中备用。

表3 三轴压缩试验方案

表4 动三轴试验方案

2 三轴压缩试验结果和分析

2.1 应力−应变关系分析

2.1.1 玄武岩纤维掺入量对应力−应变关系的影响分析

图2是围压100 kPa,含水率18.5%情况下，不同玄武岩纤维掺入量的加筋粉质黏土应力−应变关系曲线(图中1−3为主应力差，ε为应变)。由图2可知：

1) 不同玄武岩纤维掺入量的玄武岩纤维加筋粉质黏土的应力−应变关系曲线均呈现相似的变化趋势：当应变小于1.0%时，主应力差随着应变的增加近似呈线性增大；当应变大于1.0%而小于7.5%时，主应力差随着应变的增加呈非线性增大；当应变大于7.5%时，随着应变的增大，主应力差基本不再发生变化。

2) 玄武岩纤维掺入量对玄武岩纤维加筋粉质黏土的应力−应变关系曲线具有显著的影响：相同应变对应的主应力差随着玄武岩纤维掺入量的增加呈现先增大后减小的趋势，当玄武岩纤维掺入量为0.2%时，玄武岩纤维加筋粉质黏土的主应力差均为最大值，因此，在本文试验中，最优玄武岩纤维掺入量在0.2%左右。

图2 玄武岩纤维掺入量对应力-应变关系的影响

2.1.2 含水率对应力−应变关系的影响分析

图3是围压100 kPa，玄武岩纤维掺入量0.2%情况下，不同含水率的玄武岩纤维加筋粉质黏土应力−应变关系曲线，由图3可知：当围压、玄武岩纤维掺入量一定时，同一应变对应的主应力差随着含水率呈现先增加后减小的规律，其临界点为最优含水率18.5%。

2.1.3 围压对应力−应变关系的影响分析

图4是含水率18.5%，玄武岩纤维掺入量0.2%情况下，不同围压下玄武岩纤维加筋粉质黏土应力−应变关系曲线，由图4可知：玄武岩纤维加筋粉质黏土的主应力差随着围压的增加而增大。

图3 含水率对应力-应变关系的影响

图4 围压对应力-应变关系的影响

2.2 抗剪强度的分析

对玄武岩纤维加筋土固结不排水(CU)试验数据进一步分析，得到抗剪强度的参数黏聚力()以及内摩擦角()值，列于表5。

整理表5的结果，得到不同工况对和值的影响，图5为含水率一定时，不同玄武岩纤维掺入量对黏聚力的影响，图6为玄武岩纤维掺入量一定时，不同含水率对黏聚力的影响，图7为含水率一定时，不同玄武岩纤维掺入量对内摩擦角的影响，图8为玄武岩纤维掺入量一定时，不同含水率对内摩擦角的影响。

表5 抗剪强度参数表

图5 玄武岩纤维掺入量对黏聚力的影响

图6 含水率对黏聚力的影响

由图5~8得到：

1) 当含水率一定时，随着玄武岩纤维掺入量的增加，黏聚力呈现先增后减的趋势，玄武岩纤维掺入量为0.2%左右时，玄武岩纤维加筋粉质黏土的黏聚力有最大值。

2) 当玄武岩纤维掺入量一定时，随着含水率的增加，粉质黏土以及玄武岩纤维加筋粉质黏土的黏聚力均呈现先增后减的趋势，在含水率为18.5%(即最优含水率)时，粉质黏土以及玄武岩纤维加筋粉质黏土的黏聚力均达到最大值。

图7 玄武岩纤维掺入量对内摩擦角的影响

图8 含水率对内摩擦角的影响

3) 当含水率一定时，随着玄武岩纤维掺入量的增加，土体的内摩擦角有小幅度减小，但不明显。

4) 当玄武岩纤维掺入量一定时，土体的内摩擦角随着含水率的变化亦呈现小幅度减小的趋势。通过对比粉质黏土和玄武岩纤维加筋粉质黏土，发现玄武岩纤维掺入量和含水率对内摩擦角的影响均很小。

5) 通过对比图5~8可知：玄武岩纤维掺入量和含水率在改善土体抗剪强度的过程中，主要是改善了土体的黏聚力，而对内摩擦角的影响很小。

2.3 玄武岩纤维加筋效果的分析

为更好的评价玄武岩纤维对粉质黏土强度的影响，本文特引用加筋效果系数[14−15]，其定义 如下：

试样在不同工况下的强度加筋效果系数如表6所示。通过表6可以得出：玄武岩纤维的加入可以显著提高粉质黏土的剪切强度，并且，在玄武岩纤维掺入量为0.2%，含水率为18.5%时，强度加筋效果最明显。

表6 加筋效果系数

3 动三轴试验结果和分析

3.1 动剪切模量-动剪应变关系分析

3.1.1 玄武岩纤维掺入量对动剪切模量−动剪应变关系的影响分析

图9是围压100 kPa，含水率18.5%情况下，不同玄武岩纤维掺入量的玄武岩纤维加筋粉质黏土动剪切模量−动剪应变关系曲线(图中d为动剪切模量，d为动剪应变)。由图9可知：

1) 不同玄武岩纤维掺入量的玄武岩纤维加筋粉质黏土的动剪切模量−动剪应变关系曲线均呈现非线性衰减趋势：前期，动剪切模量随着动剪应变的增加近似呈线性减小；中期，动剪切模量随着动剪应变的增加呈非线性减小；后期，随着动剪应变的继续增大，动剪切模量趋于定值。

2) 当围压以及含水率一定，达到相同动剪应变时，动剪切模量随着玄武岩纤维掺入量的增加呈现先增后减的趋势，玄武岩纤维掺入量在0.2%左右，动剪切模量最大。而且掺入玄武岩纤维的加筋土的动剪切模量均大于素粉质黏土的动剪切模量。

图9 玄武岩纤维掺入量对动剪切模量的影响

3.1.2 含水率对动剪切模量−动剪应变关系的影响分析

图10为玄武岩纤维加筋粉质黏土在同一围压和纤维掺入量，不同含水率工况下的动剪切模量−动剪应变曲线，由图10可知：当围压一定，玄武岩纤维掺入量一定，达到相同应变时，动剪切模量随着含水率的增加，呈现先增后减的趋势，当含水率为18.5%时，动剪切模量最大。

图10 含水率对动剪切模量的影响

3.1.3 围压对动剪切模量−动剪应变关系的影响分析

图11为玄武岩纤维加筋土在同一含水率、玄武岩纤维掺入量，不同围压工况下的动剪切模量−动剪应变曲线，由图11可知：当含水率一定，玄武岩纤维掺入量一定，达到相同应变长度时，动剪切模量随着围压的增而增大。

图11 围压对动剪切模量的影响

3.2 阻尼比−动剪应变关系分析

玄武岩纤维加筋土阻尼比−动剪应变曲线如图12~14所示，图12为玄武岩纤维加筋土在同一围压和含水率，不同玄武岩纤维掺入量工况下的阻尼比−动剪应变曲线；图13为玄武岩纤维加筋土在同一围压和纤维掺入量，不同含水率工况下的阻尼比−动剪应变曲线；图14为玄武岩纤维加筋土在同一含水率、玄武岩纤维掺入量，不同围压工况下的阻尼比−动剪应变曲线。

由图12~14可得：

1) 当围压、含水率一定的时候，达到同一应变时，其阻尼比随着玄武岩纤维掺入量的增加呈现先减小后增大的规律，玄武岩纤维掺入量为0.2%时阻尼比的值最小。

2) 当围压、玄武岩纤维掺入量一定的时候，相同应变对应的阻尼比随着含水率的变化相对较小，总体变化趋势为：随着含水率的增加而先减小后增大，含水率为18.5%时阻尼比的值最小。

3) 当含水率、玄武岩纤维掺入量一定的时候，同一应变对应的阻尼比随着围压的增加而增大。

图12 玄武岩纤维掺入量对阻尼比的影响

图13 含水率对阻尼比的影响

图14 围压对阻尼比的影响

4 讨论

上述试验结果表明，其他参数不变时，土体的抗剪强度以及动剪切模量随着围压的增大而增大。而产生这种现象的原因是：随着围压的增大，土体的内部结构会愈加紧密，从而提高了土体的抗剪切能力和刚度。当纤维的掺入量小于最优掺入量0.2%时，土体的抗剪强度和动剪切模量随着掺入量的增加而增大，其主要原因是越来越多的纤维起到加筋作用，但是当纤维的掺入量超过0.2%时，随着掺入量的增加，土体的抗剪强度和动剪切模量随着掺入量的增加而减小，这说明纤维的掺入量并不是越大越好，当纤维的掺入量超过最佳掺入量时，过多的纤维反而会使得土体内部形成的空间网状结构相应弱化；并且过多的纤维会在土体内部形成扎堆抱团的现象或者在土体内部形成软弱结构面，从而使土体结构更容易受到破坏。本次试验，在最优含水率的时候，玄武岩纤维在土体中发挥的加筋效果是最好的。

5 工程应用分析

根据上文三轴压缩试验结果的分析可知玄武岩纤维加筋粉质黏土的抗剪强度均优于未加筋粉质黏土的抗剪强度，尤其是在100 kPa围压下，玄武岩纤维掺入量为0.2%左右、土体含水率在最优含水率18.5%时，玄武岩纤维加筋粉质黏土的抗剪强度更是能达到142 kPa左右，相较于参考文献[16]中的B组路基填料土质中砂(抗剪强度约为95 kPa)以及土质砾砂(抗剪强度约为104 kPa)、 [17]中的粉煤灰铁路路基填料(抗剪强度约为102 kPa)，玄武岩纤维加筋粉质黏土的抗剪性能更优。比较玄武岩纤维加筋粉质黏土的动剪切模量可知：纤维加筋粉质黏土的动剪切模量均明显提高。因此，在实际工程中，采用玄武岩纤维加筋粉质黏土能够有效起到增强路基强度的效果。在本文中，当玄武岩纤维的掺入量在0.2%左右，土体含水率在最优含水率18.5%时，加筋效果最优。

6 结论

1) 玄武岩纤维的加入能显著提高土体的抗剪强度，且这种增强作用在最优含水率18.5%，玄武岩纤维掺入量0.2%左右时最显著。

2) 玄武岩纤维对粉质黏土抗剪强度参数的影响主要体现在黏聚力的提高上，对内摩擦角的影响比较小。

3) 玄武岩纤维加筋土的动剪切模量随着纤维掺入量以及含水率的增加先增大后减小，临界值分别为最佳纤维掺入量0.2%左右以及最优含水率18.5%；动剪切模量随着围压的增加逐渐增大。

4) 玄武岩纤维加筋土的阻尼比随着纤维掺入量的增大先减小后增大，随着围压的增加逐渐减小，而含水率对阻尼比的影响比较小。

5) 在本文中，当玄武岩纤维的掺入量在0.2%左右，土体含水率在最优含水率18.5%时，加筋效果最优。

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Experimental investigation on the static and dynamic characteristics of silty clay reinforced with basalt fiber

LIU Tao

(China Railway Siyuan Survey and Design Group Co., Ltd, Wuhan 430063, China)

Basalt fiber, a new type of environment protection and high-performance soil reinforcement material, shows different static and dynamic characteristics than general geosynthetics. In order to study the static and dynamic characteristics of silty clay reinforced with basalt fiber, triaxial compression test and cyclic triaxial test were carried out. The influences of the content of basalt fiber and soil moisture content on shear strength, shear modulus and damping ratio of silty clay were analyzed. The results show that the addition of basalt fiber can significantly improve shear strength of the soil. The influence of fiber on shear strength parameters of silty clay is mainly reflected in the increase of cohesion, whereas the influence on internal friction angle is relatively small. Shear strength of the soil reaches its maximum value at the moisture content level of 18.5%. When the strain remains constant, the shear modulus of the soil increases initially and then decreases with increasing basalt fiber content and moisture content. The damping ratio decreases initially and then increases with increasing basalt fiber content, while the moisture content has little effect on the damping ratio. In general, the static and dynamic characteristics of silty clay can be improved significantly under the combination of optimal moisture content of 18.5% and optimal basalt fiber content of 0.2%. The results could provide a basis for the design of subgrade soils reinforced with basalt fiber.

basalt fiber; triaxial compression test; dynamic triaxial test; shear strength; shear modulus; damping ratio

10.19713/j.cnki.43−1423/u.T20200131

TU45

A

1672 − 7029(2020)07− 1734 − 09

2020−02−21

国家自然科学基金资助项目(51608533)

柳涛(1970−)，男，浙江龙泉人，高级工程师，从事路基工程研究；E−mail：315358442@qq.com

(编辑 蒋学东)