苏长南 刘锋 广东粤电阳江海上风电有限公司
在游艇码头设计中,需要通过计算确定浮桥选用浮箱的规格和数量,同时需要对浮箱横稳性进行验算。《游艇码头设计规范》(JTS165-7-2014)给出了浮箱横稳性的计算方法,但未明确浮箱布置的具体计算方法及各参数的取值。本文以《游艇码头设计规范》(JTS165-7-2014)为基础,参考澳大利亚《游艇码头设计指南》(AS3962-2001),以某游艇码头工程计算为例,对浮箱的相关计算进行了详细分析。
浮桥标准段平、立、断面图如图1、2、3。
本工程选用浮箱及平面布置为浮码头常用型式,工程设计具有一定的代表性。
本工程标准浮箱尺寸为:长1400×宽850×高700mm。单个浮箱自重与箱体配重总重量为43kg。
每个浮桥单元长度为12 m,宽2m,根据《游艇码头设计规范》浮桥上均载为3kpa,横向稳定性计算时折减系数0.5,因而取浮桥均载为1.5kpa。
浮桥自重包括浮桥钢结构框架、浮桥木方、铝合金配件及水电管线材料等。其中浮桥钢结构框架采用20#a槽钢,经计算,单个浮桥钢结构框架总重930kg。浮桥木方、铝合金配件和水电管线材料等材料根据工程经验,一般取钢结构框架重量的15%,即930×0.15=14。
图1 浮桥标准段平面图
图2 浮桥标准段立面图
本工程选用10个浮箱,总重为43×10=430kg。一个浮桥单元总重量折算为均载应为:(930+430 +140)/(12×2)=0.625kpa。一个浮桥单元总重量为:
空载时浮箱干舷高度为:
满载时浮箱干舷高度为:
图3 浮桥标准段断面图
根据《游艇码头设计规范》(JTS165-7-2014),自重条件下(空载),浮箱干舷高度宜取0.3m-0.6m,因此本工程浮箱干舷高度满足要求。
浮箱在外力的作用下偏离其平衡位置而倾斜,当外力消失后,能自行回复到原来平衡位置的能力,称为浮箱稳性。或者说浮箱稳性是浮箱在外力作用消失后保持其原有位置的能力。浮箱稳性根据倾斜角度可分为小倾角稳性和大倾角稳性。小倾角稳性(初稳性)一般指倾斜角φ小于15°的稳性,大倾角稳性一般指倾斜角φ大于15°的稳性。浮箱稳性包括浮箱横稳性和浮箱纵稳性。浮箱纵稳性一般情况下都可以满足,因此,本文只对浮箱横稳性进行研究。浮箱横稳性一般情况下均属于小倾角稳性。小倾角稳性理论认为当倾斜角φ小于15°时,tanφ=φ,通过这个假定,既可简化计算,又能较明确获得影响小倾角稳性的各种因素之间的规律。以下计算均基于小倾角稳性理论,只适用于倾斜角小于15°的情况。
图4
(1)浮箱横向定倾中心高度应按下列公式验算:
式中:
hmc-横向定倾中心高度(m);
hmb-浮力中心上的定倾高度(m);1
h-浮箱在恒荷载和活荷载作用下的吃水(m);g
h-从浮箱舭部到重心的高度(m)。
(2)浮箱在恒荷载和活荷载作用下的吃水应按下式计算:
式中:1h-浮箱在恒荷载和活荷载作用下的吃水(m);1
V-浮箱在恒荷载和活荷载作用下的排水量(m3);1
W-恒荷载和活荷载的总和(kN);取为2.125×12×2=51kN
A-浮体在水面上的截面积(m2);取为1.4×0.85×10=11.9
γ-水的重度(kN/m3)。取为10
(3)稳心在浮心以上的高度应按下式计算:
式中:
hmb-浮力中心上的定倾高度(m);
I-浮箱水线面截面横惯性矩(m4);取为1
V-浮箱在恒荷载和活荷载作用下的排水量(m3);
γ-水的重度(kN/m3)。取为10
W1-恒荷载和活荷载的总和(kN);取为2.125×12×2=51kN
(4)从浮箱舭部到重心的高度可利用合力矩平衡求出。
经计算:
(1)浮箱在偏心荷载作用下,干舷应按下列公式验算:
式中:
hf-浮箱干舷(m);
h-浮箱高度(m);取为0.71
h-浮箱在恒荷载和活荷载作用下的吃水(m);取为0.429
b-浮箱宽度(m);同一断面有两个浮箱按整体考虑,取为1.8
φ-倾角(°)。
(2)横倾角应按下式计算:
式中:
φ-倾角(°)。
M-作用力矩(kN.m);由水平力作用在护舷上产生,作用点为护舷中部(对定倾中心求矩),取为:24.19×(0.93-0.717-0.1645)=1.173kN.m1
W-恒荷载和活荷载的总和(kN);取为2.16×12×2=51.84kN
hmc-横向定倾中心高度(m);取为0.1061
通过对浮箱浮力、浮箱自重和浮桥均载的计算,以浮箱空载干舷高度为依据,确定了选用浮箱数量。
通过计算浮箱横向定倾中心高度和浮箱干舷高度,复核了浮箱横稳性。并指出浮箱横稳性属于小倾角稳性,因此本文浮箱横稳性计算只适用于倾斜角φ小于15°的情况。