碱回收炉烟气消白研究及工程实践

张星 林科 季元良 蒋海涛

摘要： 针对碱回收炉烟气的特殊性进行研究，通过分析烟气消白的技术原理、对比烟气消白的常用技术路线，得出碱回收炉烟气消白的合理解决方案;并结合工程实践，对碱回收炉烟气消白的实际效果进行验证分析。

关键词：碱回收炉;烟气消白;余热回收;工程实践

中图分类号：TS733+.9  文献标识码：A

DOI：10.11980/j.issn.0254-508X.2019.10.013

Abstract： Aiming at the particularity of flue gas of alkali recovery furnace， the technical principle of flue gas eliminating was studied， comparing the common technical routes of flue gas eliminating， a reasonable solution for flue gas eliminating of alkali recovery furnace was suggested. Combining with engineering practice， the actual effect of flue gas eliminating of alkali recovery furnace was verified and analyzed.

Key words： alkali recovery furnace; flue gas eliminating; waste heat recovery; engineering practice

堿回收炉是造纸厂制浆生产线的核心设备，其燃料造纸黑液由蒸煮车间产生。造纸黑液由于含有大量的碱金属和水分，燃烧生成的烟气在排入大气的过程中因温度降低，烟气中部分汽态水和污染物发生凝结，在烟囱出口形成雾状水汽。雾状水汽因天空背景色和天空光照、观察角度等原因发生颜色的细微变化，形成“有色烟羽”（俗称“大白烟”）。

湿烟气机械携带的液滴中含有大量盐类，排放烟气中的水液滴蒸发后产生数量庞大且粒径微小的盐类颗粒物，对环境产生负面影响。

目前，上海市、浙江省、天津市、邯郸市等地区相继出台了消除有色烟羽、湿烟羽的地方标准，表明各地对湿烟羽问题的重视。本文分析了烟气消白技术原理和技术路线，并结合工程实践，对碱回收烟气消白的实际效果进行验证。

1 消白烟原理

饱和湿烟气湿度随温度变化的曲线如图1所示。曲线上方的部分为过饱和区域，此区域有水分凝结析出，产生白烟;曲线下方为未饱和区域，此区域烟气冷却过程中无白烟产生。图1中B点为湿烟气在烟囱出口的状态点，E点为环境空气状态点。当湿烟气从烟囱排出与环境空气混合时，温度和含湿量下降，烟气状态沿饱和曲线BCD变化，烟气处于过饱和状态时，气态水凝结形成小液滴，出现湿烟羽。D点到E点表示烟气与空气进一步混合，湿烟羽消散。因此烟气消白的主要原理就是通过改变烟气温度、湿度，使烟气在排放过程始终处于未饱和的状态[1]。

烟气消白不仅要消除“冒白烟”的视觉污染，更重要的是要消除烟气中的污染物。烟气中含有大量水蒸气，水蒸气中含有较多的溶解性盐、SO2、凝胶粉尘、微尘等细颗粒物，这些细颗粒物粒径很小、难以被传统的除尘设备有效脱除，因此，通过物理或化学作用使细颗粒物团聚形成较大颗粒是提高其脱除效率的有效途径[2]。烟气在冷凝过程中，水蒸气以细颗粒物为凝结核在其表面发生核化凝结，使细颗粒物成为粒径较大的含尘液滴，然后经除尘、除雾设备高效捕集，从而消除烟气中的污染物。

2 技术路线

目前烟气消白常用的技术路线有3大类型：烟气加热、烟气冷凝、烟气冷凝再加热。各技术路线实现方式及消白效果对比见表1[1]。

常规火电锅炉由于多采用湿法脱硫，烟气温度已经降低至较低水平。碱回收炉有超低SO2排放的特性[3]，现代碱回收炉SO2排放浓度可以低于2.9 mg/m3[4]，一般碱回收炉烟气中SO2的排放浓度低于143 mg/m3，且经常性的维持在28.6 mg/m3以下[5]。因而碱回收炉不配置脱硫装置，烟气含湿量大、排烟温度高，与常规火电锅炉烟气消白相比，碱回收炉的烟气消白难度很大。因此合理选择技术路线对碱回收炉烟气消白尤为关键。

3 技术改造方案

烟气消白技术路线应用于四川某造纸厂12万t/a生活用纸技术改造项目，该项目采用武汉锅炉厂制造的碱回收炉，碱回收炉固形物处理量为800 t/d。碱回收炉设计烟气量500000 m3/h（工况），排烟温度165℃。烟气中水蒸气含量高达26.6%，其水露点高达67℃。

根据碱回收炉运行状况，结合当地年平均环境温度10℃，大气相对湿度83%的情况，烟气消白对应的理论参数见表2。

从表2可以看出，碱回收炉的烟气含水量很高，如果不对烟气进行除湿，烟气消白所需的烟气再热温度就会非常高。如果先对烟气除湿脱水，烟气消白所需的再热温度则要小得多，从而降低烟气再热所需的能量消耗，且随着烟气再热前降温幅度的增加，烟气消白所需的再热温度大幅减小。如果不对烟气进行冷凝而直接再加热，需将烟气再加热至230℃左右;采用冷凝换热器间接换热降温，可将烟气温度降低5～10℃，即烟气温度从67℃降低至62～57℃，此时需将烟气再加热至165℃左右;采用喷淋降温可以将烟气温度降低25～30℃，即烟气温度从67℃降低至42～37℃，此时仅需将烟气再加热至60℃左右。

鉴于以上分析，采用烟气冷凝再加热的技术路线，通过喷淋降温塔，对烟气进行大幅除湿脱水，通过MGGH方式将净烟气再热升温;同时考虑经MGGH降温后的烟气温度仍然较高，可对此部分烟气热量进行余热回收，回收的烟气余热可为造纸洗筛等工艺提供热水，提高了企业的经济效益。系统流程图如图2所示，主要设备见表3。

烟气冷却器处的烟气温度较高，烟气腐蚀性相对较低，采用ND钢材可充分防止烟气腐蚀，从而降低设备造价。H型翅片管不仅有效地增加了换热面积，同时也有利于烟气的流动和对积灰的冲刷。

余热回收换热器处的烟气温度较低，在碱回收炉负荷较低时，烟气会降至酸露点甚至到水露点以下，因此烟气的腐蚀性极强。余热回收换热器采用氟塑料光管换热器，具有优异的耐腐蚀、低阻力、不粘灰、耐老化等特性。

喷淋降温塔壳体采用碳钢内衬2205的形式，沿烟气流动方向依次设置了均流板、喷淋层、除雾器。

烟气加热器布置在喷淋降温塔出口的竖直烟道上，采用2205光管與316L螺旋翅片管组合的结构形式，耐烟气腐蚀，且布置方便。

系统设置了冷却塔、换热器对喷淋水进行降温，从而保证了喷淋水的循环使用。

4 工程应用效果

机组投运后，对碱回收炉的实际运行数据进行采集。部分代表性数据见表4。

从实际的运行实践中，可总结以下规律及经验。

（1）环境温度越低、湿度越大，白烟越不容易消除。在碱回收炉运行基本稳定的时间段，各部分烟气温度基本维持不变，随着温度降低或湿度加大，烟囱会出现轻微白烟现象。而当湿度超过96%时，白烟会非常明显。

（2）喷淋降温效果非常好。喷淋降温塔中冷却水与烟气直接接触换热，可以将烟气温度降至较低水平，烟气中大部分水分冷凝析出。以烟气温度降至30℃为例，此时烟气湿度4.2%;与饱和湿烟气温度67℃、湿度26.6%相比，烟气湿度降低了22.4个百分点，除湿量达84.4%，脱除了烟气中的大部分水分，同时，水蒸气中的溶解性盐、SO2、凝胶粉尘、微尘等细颗粒物也随之脱除。

（3）喷淋降温塔前设置的烟气冷却器和余热回收两级换热器，根据环境温度、湿度、白烟情况，可灵活调节每级换热器的降温幅度，合理分配原烟气的热量，分别用于消除白烟和余热回收。从而在满足环保要求的条件下，尽可能多地进行余热回收，增加经济效益。

（4）喷淋降温塔喷淋水与烟气的端差应合理。循环喷淋水量由变频泵调节，随着水量的增加，烟气温度逐渐降低;但冷却水与烟气的端差为1～3℃时，烟气温度趋于稳定，再继续增加循环水量，不仅收效甚微，还增大了运行电耗，提高了运行成本。

（5）低负荷工况。在碱回收炉启动或低负荷时，烟气冷却器出口烟温较低，此时应注意控制烟气冷却器的吸热幅度，防止受热管金属腐蚀、积灰。

5 结 论

通过分析烟气消白的技术原理、对比烟气消白的常用技术路线，针对碱回收炉烟气消白的特殊性进行研究，并结合工程实践，可以得出以下结论。

（1）烟气冷凝再加热是较合理的烟气消白技术路线，方案设计时应进行技术经济比较，尽可能对烟气进行深度冷凝。

（2）喷淋降温有较强的降温除湿效果，适用于含湿量较大的烟气处理。

（3）烟气降温除湿的同时，烟气中的溶解性盐、SO2、凝胶粉尘、微尘等细颗粒物也随之脱除。不仅消除了“冒白烟”的视觉污染，也大幅减少了污染物的排放。

（4）烟气消白过程中可以适当考虑烟气余热回收利用，提高经济性。

（5）环境湿度大于90%时，烟气消白难度大，建议理性对待。

参考文献

[1] DENG Zeng-fu. Application of MGGH Composite Technology for Wet Plume Treatment[J]. Coal and Chemical Industry， 2018， 41（11）： 153.

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[2] BAO Jing⁃jing. Study on the Nucleation and Growth of Fine Particles in Flue Gas Promoted by Heterogeneous Condensation of Water Vapor[J]. Advanced Engineering Sciences， 2017， 49（5）： 171.

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靳福明. 碱回收炉烟气排放及控制措施可行性技术分析[J]. 中国造纸， 2018， 37（3）： 64.

[4] Tran H， Frederick W J， Iisa K， et al. Relationship between SO2 emission and precipitator dust composition in recovery boilers[C]// TAPPI Engineering Conference. Atlanta， GA， 2000.

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戚永宜. 碱回收炉烟气NOx排放面临的问题[J]. 中国造纸， 2016， 35（10）： 53.

（责任编辑：董凤霞）