李中明,高 喜,周 亮
(桂林电子科技大学 信息与通信学院,广西 桂林 541004)
微带天线具有低剖面、质量轻、体积小、易加工、易组阵等优点,随着现代工艺水平的提高,在卫星通信、雷达监测、无线通信和射频测量等领域,微带天线的应用得到不断拓展。尤其在航天飞行器中,其通信设备要求天线具有共形、质量轻、体积小、成本低等特点,且由于飞行器的位置姿态不固定,要求天线具有圆极化的特点[1-4]。为满足这些要求,在普通微带贴片天线的基础上,设计了一种圆极化微带天线,通过在贴片上开槽,延长电流的路径,实现了天线小型化;采用弯曲的微带馈电装置,实现天线的圆极化辐射。
圆极化微带天线如图1所示。该天线由贴片和微带馈电构成,贴片在厚度为d1的介质板上构建,介质板的长度为Wp,同时在贴片的每一条边刻蚀3个对称凹槽,凹槽的宽度W、深度L均相等,馈电采用弯折的微带线,蚀刻在厚度为d3的介质板上,通过在地板上开一个正交的十字耦合槽对贴片耦合馈电,实现天线的圆极化辐射。十字耦合槽的宽度为Ws,长度为Ls。馈线的宽度为Wf,馈线的延长线长度为LOS。为了完全隔离馈电层和辐射层,减小交叉极化的干扰,在微带馈电与贴片之间设计了高度为d2的空气间隙。
图1 圆极化微带天线Fig.1 The circularly polarized microstrip antenna
在不改变贴片尺寸的情况下,在贴片上开槽,延长了电流的路径,增加了贴片的电尺寸,降低了谐振频率,最终实现天线的小型化[5-6]。为了实现圆极化微带天线的小型化,须在贴片的每一条边上刻蚀相同尺寸和数量的凹槽,以保证贴片上的电流具有对称分布的特性。通过优化凹槽的尺寸,得到符合要求的反射系数S11。另一方面,为了实现天线的圆极化辐射,采用弯折微带线的馈电方式,同时在馈电微带的地板上设计十字耦合槽,十字耦合槽相邻两臂间的馈线长度为λ/4(λ为天线的工作波长)。在这种结构中,弯折的微带线在十字耦合槽的两臂上产生的电流相位相差90°,进一步在贴片上激励环形电流,实现天线的圆极化辐射[7-9]。因此,十字耦合槽对天线辐射效率和圆极化特性具有较大影响。
为得到十字耦合槽的反射特性,研究十字耦合槽对电磁波耦合强度的影响。设V1、V2、V3、V4分别为十字耦合槽4条臂的孔径电压[10],in为十字臂的电流;V为馈线处孔径标准电压。十字耦合槽的4条臂的孔径电压为:
十字耦合槽的反射系数Rn和孔径阻抗Zn为:
其中zc为耦合微带线的特征阻抗。由式(5)、(6)可知,通过调整耦合微带线的特征阻抗和十字耦合槽的结构参数,可得十字耦合槽的最小反射系数,从而提高天线的辐射效率。
采用CST软件对贴片的表面电流分布进行仿真,天线的表面电流分布如图2所示。从图2可看出,贴片的电流呈环形分布,便于实现天线的圆极化。另一方面,在凹槽的内表面存在电流分布,延长了电流的路径,降低了天线的谐振频率。
图2 天线的表面电流分布Fig.2 The antenna surface current distribution
为了研究凹槽深度对天线谐振频率的影响,测试天线反射系数S11,如图3所示。从图3可看出,天线的工作频率随凹槽深度L的增大而降低,实现了天线的小型化。天线贴片面积比普通的微带天线减小了50%。根据式(6),对微带馈线及十字耦合槽的结构参数进行优化,当参数Ls和Ws增大时,天线的谐振频率向低频段漂移,带宽增加。最后得到最佳尺寸为:W=2mm,L=9mm,LOS=19mm,Ls=24mm,Wf=1.479mm,Wp=60mm,Ws=0.56mm。
图3 反射系数S11的仿真结果Fig.3 The simulation results of reflection coefficientS11
在仿真的基础上,对天线进行加工测试,仿真和测试结果如图4所示。从图4可看出,仿真的反射系数S11带宽为130MHz(2.38~2.51GHz),实测反射系数S11带宽为230 MHz(2.16~2.39GHz)。仿真的轴比带宽为45 MHz(2.395~2.44GHz),实测的轴比带宽为50 MHz(2.19~2.24GHz)。与仿真结果相比,中心频率发生了220 MHz的频率偏移,这是由加工误差造成的。由天线E面方向图可知,在中心频率2.40GHz,天线具有良好的定向辐射特性,最大增益为7.7dB。
图4 仿真和测试结果Fig.4 The simulation and testing results
通过在贴片上设计对称分布凹槽,增加电流路径,实现天线的小型化,同时采用弯折微带线馈电,在微带线的地板开十字耦合槽对贴片进行耦合馈电。实验结果表明,天线轴比带宽为50 MHz,反射系数S11带宽为230 MHz,最大增益为7.7dB。该天线微带贴片的尺寸为32mm×32mm,在相同辐射性能的情况下,贴片尺寸比普通微带天线贴片的尺寸减小50%,为设计共形微带贴片天线阵列打下了基础。
[1]Iwasaki H,Chiba N.Circularly polarised back-to-back microstrip antenna with an omnidirectional pattern[J].Microwaves,Antennas and Propagation,IEE Proceedings.1999,146(4):277-281.
[2]Iwasaki H.A circularly polarized rectangular microstrip antenna using single-fed proximity-coupled method[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,1995,43(8):895-897.
[3]Aloni E,Kastner R.Analysis of a dual circularly polarized microstrip antenna fed by crossed slots[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,1994,42(8):1053-1058.
[4]Iwasaki H.A circularly polarized small-size microstrip antenna with a cross slot[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,1996,44(10):1399-1401.
[5]Chen W S,Wong K L,Wu C K.Inset microstripline-fed circularly polarized microstrip antennas[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,2000,48(8):1253-1254.
[6]Nguyen D L,Paulson K S,Riley N G.Reduced-size circularly polarised square microstrip antenna for 2.45 GHz RFID applications[J].Microwaves,Antennas and Propagation,IET,2012,6(1):94-99.
[7]Chang T N,Lin J M,Chen Y G.A circularly polarized ring-antenna fed by a serially coupled square slot-ring[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,2012,60(2):1132-1135.
[8]Tong K F.A new single-feed proximity coupled circularly polarized square ring antenna[C]//IEEE Asia-Pacific Microwave Conference,2006:69-72.
[9]Kim H,Lee B M,Yoon Y J.A single-feeding circularly polarized microstrip antenna with the effect of hybrid feeding[J].IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters,2003,2(1):74-77.
[10]Aloni E,Kastner R.Analysis of a dual circularly polarized microstrip antenna fed by crossed slots[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,1994,42(8):1053-1058.