龚国彬,魏忠宣,张 敏,胡久强
Gong Guobin1,Wei Zhongxuan2,Zhang Min2,Hu Jiuqiang2
(1.重庆车辆检测研究院有限公司 国家客车检测中心,重庆 401122;2.上汽依维柯红岩商用车有限公司,重庆 401122;)
双横臂独立悬架硬点位置的设计匹配应满足:在悬架运动时,车轮定位参数变化范围要小,变化趋势要合理;在制动时,悬架应使车辆具有一定的抗“点头”效果。为此针对某车型,根据整车参数和布置要求,进行硬点的设计匹配和优化,设计所需输入参数如表 1所示,双横臂悬架结构示意如图1所示。
表1 双横臂悬架设计参数
在横向平面内,为了获得理想的悬架特性和力矩中心位置,悬架导向机构一般选择图 2所示布置方案。同时,在悬架上下运动时,希望轮距变化要小,车轮定位参数变化范围要小,且变化趋势要合理,所以上、下摆臂的杆长比范围为0.6~1.0,文中杆长比取0.65为宜,设计计算过程和方法如下。
根据悬架的空间布置要求,可以初步确定下摆臂A点坐标为(-800,-200),以及杆长Lad=400,进而根据主销内倾角σ、杆长比 c1、c2和轮距等设计参数可确定如下坐标:
在导向机构横向平面内,可根据上、下摆臂的布置方案来计算侧倾中心位置。根据表 1中的设计参数和悬架硬点投影几何关系,计算如下:
同理,可以得到C、D、M点的坐标。
在纵向平面内,导向机构的投影如图 3所示。为了提高汽车的行驶平顺性和制动稳定性,期望主销后倾角在悬架压缩行程增大,在拉伸行程减小,用以在制动时产生一定的抗前俯力矩。同时,为了使悬架具有一定的抗“点头”效果,上摆轴EF应向后倾斜一定的角度,使纵倾中心位于前后轴之间。
兴延高速公路是2022年北京冬奥会的配套工程,南起西北六环路双横立交,途经昌平区,北至延庆区京藏高速营城子立交收费站以北,全长约42.2公里。大兴国际机场即北京新机场,建成后将是世界最大空港,成为展现我国国家形象的新国门。
式(9)表示汽车抗前俯率ηd,其中L为轴距;h为质心高度;β为制动力分配系数。当这几个参数已知时,即可通过式(9)求得图3所示角度φ。另外,通过初选上摆轴的定位角θ4,利用式(12)即可求得纵向瞬时中心Io的位置,由此可求得由纵倾中心确定的下摆轴定位角θ3,如式(13)所示。
再根据表 1的设计参数和悬架硬点投影几何关系,求出E、F、G、H各点的坐标值如下:
导向机构在水平面内的投影,如图4所示,在水平面内,选择布置方案时,要兼顾考虑上、下横臂在纵向平面内的布置情况。为了减小主销后倾角的变化,使摆臂轴线夹角θ5<θ6,且都为正。根据表 1设计参数和投影几何关系可计算出其他硬点坐标值,因E、F、G、H各点的x和z坐标值已经求出,在此只需计算y坐标即可,计算如下:
表2 双横臂导向机构硬点匹配计算结果
通过对双横臂导向机构在 3个投影面的分析匹配计算,汇总匹配计算结果如表2所示。
双横臂独立悬架硬点匹配设计结果不一定是最优的,在此利用Adams/Insight模块对设计结果进行优化。在实施优化前,需根据仿真结果和设计经验,找出具有较高灵敏度的设计参数作为设计变量,这样可利用缩减设计优化空间,达到快速有效的优化效果。
在Adams/Insight模块中,选择车轮前束角和主销内倾角2个参数为优化目标。选择悬架B、E、F、G、H 5个硬点位置共11个坐标参数为设计变量,并设定相应的取值范围进行优化设计计算。在仿真计算结束后,调用Adams/Car菜单Simulate下的DOE Interface→Design Objective→New,创建优化目标,然后选择 DOE Interface→Adams/Insight→Export导出到 Adams/Insight,并进入Adams/Insight界面。选择二水平试验方法,设定变量因素及响应,创建工作矩阵,最后进行迭代计算。
根据优化目标调整相应的设计变量,进行多目标优化,硬点坐标优化结果如表 3所示。利用优化结果作原始参数,输入所建立的运动学模型进行仿真和对比,分析结果如图5~图8所示(b01为优化前,c01为优化后)。从优化前、后仿真结果分析可知,优化后车轮前束角、车轮外倾角、主销后倾角、主销内倾角 4个车轮定位参数值的变化范围明显减小,变化规律得到明显改善,可知所进行的优化是可行和有效的。
表3 双横臂导向机构硬点优化结果
双横臂独立悬架是一种比较复杂的 RSSR机构,基于多体系统动力学、空间机构学,并结合相应的数学方法和优化算法,建立了相应的数学模型,通过Matlab编程实现了悬架运动学仿真。图 9所示为双横臂独立悬架的空间拓扑结构,各点的初始值由前述的结构设计和优化所得,汇总如表4所示。
1)计算各杆件长度等初始值
利用两点间距离公式计算各杆件长度,如Ldf,Lef,Lcf,Lmn,Lfn,Lcn等初值。
表4 双横臂悬架结构硬点坐标值
2)计算Cφ点位置
C点绕轴AB旋转角度φ后的位置坐标Cφ为
其中,Cφ为C点旋转后在全局坐标系中的值;为局部坐标系原点O1在全局坐标系O中的坐标向量;(rc)o1为C点在局部坐标系O1中的局部坐标向量;为C点绕轴AB旋转的变换矩阵;cos∂,cosβ,cosγ为轴 AB在全局坐标系中的方向余弦。
3)上摆臂转动角度及Fω点的计算求解
下摆臂的运动必然导致上摆臂DE也转动一个角度ω,从而引起F点位置变换,在此可以用类似求C点的方法进行求解,参数含义参照C点计算公式。
自此 Cφ和Fω都已用数学表达进行,但是 Fω中的ω为未知数。由于杆长CF不变,故可列出如下方程进行求解。
4)P点新坐标计算
根据杆长比和Cφ、Fω点坐标值,可计算出P点在全局坐标系中的坐标值
5)N点和G点坐标计算
在运动中,N点到F、M、C 3个点的距离始终不变,故可联立方程组进行求解,该方程组为三元二次非线性方程组,需要引用非线性优化的方法进行求解。G点与N点的求解方法相同,在此不再详述。
6)车轮接地点H坐标计算
当G点、P点和车轮半径R已知时,可利用几何关系求得车轮接地点H的坐标值。
7)计算车轮定位参数
双横臂独立悬架硬点位置的设计匹配较为复杂和繁琐,描述其运动规律有相当难度,计算工作量较大。通过以上分析和计算,使用Matlab编程实现了硬点的匹配计算和悬架运动学分析,所开发的计算软件界面如图10所示。通过该计算程序基本解决了双横臂导向机构的设计问题,提高了设计计算效率。
综上所述,以某车型为例,根据整车参数和布置要求,对双横臂独立悬架的硬点进行了匹配设计,并利用Matlab编写了相应的计算软件,从而形成了一套简单有效的双横臂硬点匹配设计方法和流程,基本解决了双横臂导向机构的设计问题,该方法具有一定的普遍适用性,在工程上具有一定的参考应用价值。
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