混杂纤维HPC深梁受剪承载力计算方法

刘胜兵，徐礼华

（1.武汉工程大学 环境与城市建设学院，武汉 430073；2.武汉大学 土木建筑工程学院 武汉 430072）

钢纤维混凝土具有优良的抗拉、抗剪、抗震等力学性能，聚丙烯纤维混凝土韧性高、阻裂效果好，且价格便宜，而钢聚丙烯混杂纤维高性能混凝土兼具两者的优点，具有良好的正混杂效应［1］。随着城市经济的不断发展，愈来愈多的高层、超高层建筑、大跨度桥梁不断涌现，高性能混凝土和深梁在土木工程中的应用越来越广泛，常见的深梁有转换层大梁、地下室墙壁和墙式基础梁等［2］。深梁由于自身的受力特点，常常会发生受剪破坏。各国学者［3－5］已经探讨了钢纤维增强混凝土深梁和聚丙烯纤维增强混凝土深梁的受剪承载力计算方法，但有关混杂纤维HPC深梁受剪承载力计算方法的研究还鲜有报道。《纤维混凝土结构技术规程》（CECS 38：2004）［6］还没有对混杂纤维高性能混凝土深梁的设计和施工提出相关规定。为建立混杂纤维高性能混凝土深梁受剪承载力计算公式，结合正交试验方法，制作20组HPC深梁试件，其中2组为不掺纤维的HPC深梁对比试件。

1 试验概况

18组混杂纤维 HPC深梁依照L18（21×37）正交表设计并制作，2组不掺纤维的HPC深梁作为对比试件同时制作。正交设计的因素及水平安排见表1。试验中对比深梁的混凝土强度为C50，采用标准试验方法测得其立方体抗压强度为52.1N／mm2。试验中采用的6种钢纤维长度均为32mm，聚丙烯纤维采用美国杜拉纤维，长度为19mm。各组混杂纤维HPC的相关参数及强度试验结果详见文献［7］。

20组深梁均为简支深梁，采用跨中单点集中加载，剪跨比均为1，跨高比均取1.6，长1040mm，截面尺寸均为150mm×500mm。深梁部分参数及试验结果见表2，其他相关参数详见文献［8］。

表1 因素水平表

表2 试件参数及试验结果

2 试验结果及分析

2.1 破坏形态

全部深梁试件均发生剪切破坏，破坏形态详见表2。对比深梁C－1、C－2破坏形态均为劈裂破坏，见图1。混杂纤维HPC深梁典型的破坏形态见图2，分为斜压破坏和劈裂破坏2种形态。试验中，掺入混杂纤维的高性能混凝土无腹筋深梁BF1－2－1和DF2－3－2均发生斜压破坏，而无腹筋对比深梁 C－2发生劈裂破坏，可见混杂纤维的加入可改变无腹筋深梁的受剪破坏形态。

图1 普通HPC深梁破坏形态

图2 混杂纤维HPC深梁破坏形态

2.2 剪切初裂强度及抗剪极限强度

由表2可知，混杂纤维的掺入显著提高了HPC深梁的剪切初裂强度和抗剪极限强度。剪切初裂强度平均提高45.2%，抗剪极限强度平均提高25.6%。

2.3 增强机理分析

纤维对高性能混凝土基体的作用主要体现在阻裂、增强和增韧3方面。由于纤维能提高混凝土抗拉强度，使得以主拉应力控制的抗剪强度也同时提高。有限元分析表明，混杂纤维HPC深梁应力分布符合“拉杆拱”模型。深梁开裂的原因是由于混凝土主拉应力达到极限强度，开裂前拉力主要由混凝土承担，开裂后混凝土失去抗拉能力，此时跨越微裂缝的钢纤维和聚丙烯纤维开始承担拉力，随着微裂缝继续发展，混杂纤维承担的拉力越来越大。纤维使得深梁的整体性得以增强，从而也相应提高了深梁斜截面初裂强度。钢纤维的作用类似箍筋，能起到一定抗剪作用，从而降低跨越斜裂缝的分布钢筋应力。另外，纤维还能强化斜裂面骨料的咬合力和摩擦力，相应增强了钢筋的销栓作用，强化了深梁中的“拉杆拱”作用。混杂纤维高性能混凝土的极限应变也得到了提高，相应地提高了深梁斜截面受剪承载力。

3 斜截面受剪承载力计算公式

3.1 基于塑性理论的计算公式

各国学者利用塑性理论对混凝土构件及结构进行过很多分析，其中赵军等［9］利用塑性理论提出了与普通混凝土深梁相衔接的钢筋钢纤维混凝土深梁受剪承载力计算公式。笔者借鉴这一方法，采用塑性理论推导混杂纤维HPC深梁的受剪承载力计算公式。

屈服条件借鉴文献［10］中的钢纤维混凝土的屈服条件。屈服条件可表达为

式中：fft为混杂纤维HPC的轴心抗拉强度；ffc为混杂纤维HPC的轴心抗压强度。

由于求解下限解难度较大，故求解上限解。求上限解时，选择的机动体系见图3。

图3 深梁受力模型

图3中，外力所做的功为

沿塑性绞线建立坐标系，则

主应变为

当混杂纤维高性能混凝土屈服流动时，应力状态应处于双向拉压状态。假设

式中μ为塑性系数。

内力功为

由虚功原理得

联立式（1）、（3）、（4）、（5）、（6）解得

由试验结果，波纹形钢纤维可取αt＝0.25，αc＝0.18；端钩形钢纤维可取αt＝0.36，αc＝0.32。代入式（10）统计回归得到混杂纤维高性能混凝土的塑性系数为

从回归分析过程可以看出：

1）第1项常数在表达式中所占比重较大，说明配置腹筋能改善深梁塑性性能，但腹筋率的影响不显著。

2）93／26＝3.58（波纹形钢纤维），110／33＝3.33（端钩形钢纤维），说明水平分布钢筋对深梁塑性性能的影响大于竖向分布钢筋。

3.2 基于拉杆拱模型和劈裂破坏模式的计算公式

3.2.1 基本假定 试验表明，混杂纤维高性能混凝土深梁斜裂缝出现后不满足平截面假定，这与普通混凝土深梁一致，因而变形协调条件难以建立，利用解析法建立公式就相当困难。因此，通过分析受力机理，在试验结果的基础上建立回归公式求解混杂纤维HPC深梁受剪承载力更为现实。

各国学者已采用不同的模型对深梁受剪承载力进行过探讨，Yang等［11］提出基于断裂带理论的“拉压杆”模型，据此模型对637根深梁试件的受剪承载力进行复核，结果证明优于美国混凝土协会推荐的“拉压杆”模型；Kim等［12］通过定义荷载分配比提出了“模糊拉压杆”模型；Smith等［13］认为“拉杆拱”模型更符合深梁的应力分布情况，在忽略变形协调条件的基础上根据平衡条件确定应力；Hwang等［14］提出“软化拉杆拱”模型；Kong［15］提出基于混凝土劈裂的破坏模型。

试验中混杂纤维HPC深梁主要发生劈裂破坏，运用ABAQUS有限元程序进行分析发现，混杂纤维HPC深梁应力分布与“拉杆拱”模型符合较好，同时深梁主要破坏形态为拱腹劈裂，故建立基于“拉杆拱”模型和劈裂破坏模式的受剪承载力计算公式。卢建峰［16］指出，当承台距厚比不超过2时，承台破坏源自压杆劈裂。借鉴该文相关推导方法，建立混杂纤维HPC无腹筋深梁的抗剪承载力计算式。

图4 拉杆拱模型

图5 压杆劈裂计算模式

3.2.2 受剪承载力计算公式 按照图4的桁架拱模型及图5的压杆劈裂计算模式，假设拱腹两端所受压力为V，则单位长度作用压力为，压力扩散角为α，则单位长度上产生的横向分力为

每端横向分力产生拉力

上下端横向拉力作用下引起劈拉破坏，从而有

式中fts为混凝土的劈裂破坏强度，与混凝土劈拉强度有关，设

将式（15）、（16）代入式（13）解得

［15］，偏安全地取tanα＝1／2代入式（17），得

由平衡条件，有

式中：fft为混凝土劈拉强度；ξ可由试验数据通过回归分析确定，可取ξ＝1。对于有腹筋混杂纤维HPC深梁，忽略竖向分布钢筋的抗剪作用后可表达为

为简化计算，可将αc，αsh视为常数。经试验数据回归得αc＝0.95，标准差0.04；αsh＝1.33，标准差0.18，相关系数为0.99。

4 结论

1）混杂纤维的掺入显著提高了HPC深梁的剪切初裂强度和抗剪极限强度。剪切初裂强度平均提高45.2%，抗剪极限强度平均提高25.6%。

2）将塑性理论用于混杂纤维HPC深梁受剪极限承载力的计算得到了很好的结果。腹筋能改善混杂纤维HPC深梁的塑性性能，但腹筋配筋率的大小对塑性性能的影响不显著，水平分布钢筋的作用大于竖向分布钢筋。

3）以劈裂破坏形态为依据，采用“拉杆拱”模型建立了混杂纤维HPC深梁受剪承载力计算公式。

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