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(中海油能源发展采油服务公司,天津 300457)
浮式生产储油卸货装置(floating production storage and offloading),FPSO是全海式油田开发的核心单元,在油田的整个开发过程中往往扮演着重要角色,一旦出现问题将造成极为严重的后果。目前我国的FPSO大多采用转塔式系泊系统,要保证此类FPSO的安全,必须要先保证其单点系泊系统的安全。系泊系统钢缆是整个单点系泊系统的最薄弱环节,除了在日常使用中经常发生断丝和磨损外,在早期的安装过程中也经常使锚缆受到损伤,这些损伤都使得其强度降低,增大了事故风险。所以如何科学、准确地检测FPSO系泊钢缆,具有非常重要的意义。
目前系泊系统钢缆的检测主要采用可视检验、直径测量和内部检验三种方法。前两种可实现水下无损检测,但是仅能观察表面状态,且受海生物的影响,内部检测属于破坏性检测,不能满足水下无损检测要求。因此,有必要研发一套适用于水下环境的FPSO系泊钢缆检测仪。现行陆用钢缆无损检测主要采用漏磁法,并开发、生产了多种型号的漏磁检测仪。但是,陆用钢缆一般直径较小,且无水密保护装置。要把漏磁法检测应用于FPSO系泊钢缆无损检测必须重新设计检测仪的结构和尺寸,其中,系泊钢缆检测仪的磁路设计是检测仪研发的核心内容。
本文应用电磁学有限元分析软件ANSOFT对FPSO系泊钢缆检测仪的磁路部分进行精细建模计算,以减少反复制作样机的过程,提高设计速度和效率。
从外部向有不连续性的试块中施加一定的磁场(见图1),当外部磁场强度低时,磁力线趋向于绕过不连续性在钢中互相聚紧,而不通过不连续性的非磁性区[1]。这样,磁通密度在不连续性区域的上下部位比左右部位要高,材料表面没有明显的漏磁通,见图1a)。随着外部磁场强度增强,材料内部逐渐趋向磁饱和,此时材料表面开始出现漏磁通,见图1b)。
磁化设计的目的在于将检测钢缆磁化到深度饱和区,使钢缆内部缺陷处产生漏磁。典型钢缆深度饱和区对应的磁感应强度在1.75 T附近[2]。
根据水下系泊钢缆作业要求,确定水下系泊钢缆检测仪磁路结构[3]见图2。
有研究表明,当钢缆直径超过20 mm时,可以用一定数量,均匀分布在钢丝绳周向上的块状永磁来替代图2中的环形永磁,靠近钢丝绳表面处用环形衔铁连接,这样并不影响励磁效果,而且可以降低励磁器的重量。采用等效电路的思想确定磁路构件的材料和初始尺寸见表1。
表1 磁路初步尺寸 mm
图1 不连续性对磁通的影响
Ds-钢丝绳公称直径;Ls-两极靴内侧间距;Lm-永磁沿钢丝绳轴向的长度;Tm-永磁沿钢丝绳径向的厚度;S-钢丝绳表面到衔铁内侧的距离;Tx-衔铁沿钢丝绳径向的厚度;q-永磁与钢丝绳表面的气隙。图2 系泊钢缆漏磁检测仪磁路结构
采用初始尺寸,建立ANSOFT有限元模型,见图3。
图3 ANSOFT有限元模型
利用ANSOFT软件的后处理功能分析磁路参数。为了观测钢缆轴向磁场的分布,在检测仪中心沿x轴向、xoy平面内距离x轴40和68 mm处设置3条提取线,长度为永磁体间距。见图4。
图4 钢缆轴向提取线段
重点研究钢缆轴向磁化效果,3条轴向提取线的磁感应强度数据曲线见图5。
图5 轴向提取线磁感应强度分布
钢缆内部磁感应强度由两端向中间逐渐增大,达到一定数量后在中间一段长度内保持不变,将中间稳定段长度称为均匀段。检测要求有一定长度的均匀段,其具体长度与缺陷的大小和轴向长度有关。从端部到达稳定值之间的区间称为过渡段。
通过软件计算钢缆磁化效果:
工作点,(1.72 T,6 800 A/m);
过渡段长度,50 mm;
均匀段长度,80 mm。
由于工作点对应的磁感应强度为1.72 T,小于1.75 T,因此需要进一步调整磁路尺寸。为此,首先要了解磁路各主要参数对磁化效果的影响规律。
为了使漏磁检测仪能满足使用要求,必须对初步设计进行调整。调整磁路尺寸之前,首先需要了解磁路主要参数对磁化效果的影响程度,包括钢缆直径、条形衔铁厚度、永磁体轴向间距和永磁体尺寸。
钢缆直径对磁感应强度的影响分为两个方面。
1)直径越大,空气间隙越小,空气漏磁越小,因而有利于增大磁感应强度。
2)直径越大,钢缆截面积越大,达到相同的磁感应强度所需的磁通量与截面积等比例增大,导致在相同的永磁体磁化作用下,磁化强度减小,起阻碍作用。
两方面影响互为矛盾,同时作用。通过大量计算表明,在钢缆直径达到110 mm左右时,由于磁路中其他构件的阻碍作用,磁通量的增加变得困难,因此随着直径增加,磁感应强度降低速度加快。见图6。
图6 钢缆直径对磁化效果的影响曲线
另外,钢缆直径对均匀段长度有一定影响,但是影响程度较小。
衔铁厚度的增加,磁化效果的增强速度降低,即当衔铁厚度达到一定程度后,其磁阻不再是影响磁化效果的主要因素,继续增加厚度的作用不大。通过计算:衔铁厚度从48 mm增加到60 mm,厚度增加25%,而磁感应强度仅由1.75 T增加到1.78 T,增长1.7%,明显不经济。
通过计算表明:衔铁厚度基本不影响均匀段长度。
永磁体轴向间距的增加,使钢缆磁感应强度略有降低,但降幅较小。这是因为永磁体间距增加后,钢缆磁化长度增加,磁阻相应增大;但是钢缆的磁导率较大,所以磁阻增加幅度较小,因而导致磁感应强度略微减小。见图7。
图7 永磁体轴向间距对磁化效果的影响曲线
计算表明:不同永磁体间距的过渡段长度基本相同,在初步设计状态下为40 mm左右。
通过软件计算表明:永磁体长度增加,磁感应强度增长曲线呈微凸形,长度由80 mm增大到120 mm,增长50%,而磁感应强度由1.50 T增长到1.83 T,增长22%,有显著提高。因为,永磁体长度增加,使得通磁截面积增加,虽然永磁体磁动势略有降低,但磁通量增加,所以钢缆磁感应强度增加。
计算结果同时表明:永磁体长度对过渡段长度基本没有影响。
与永磁体长度类似,通过软件计算表明:随着永磁体宽度增加,钢缆磁感应强度增加,但当宽度大于90 mm以后,增长速度明显降低。与永磁体长度一样,宽度主要影响永磁体的磁通量,而磁动势仅略微减小,所以二者的作用相差不大。见图8。
图8 永磁体宽度对磁化效果影响曲线
另外,计算结果说明:永磁体宽度越大,过渡段长度越小,均匀段长度相应增大。这是因为,宽度越大,越接近环形,则激励磁场环形越均匀,过渡段长度因而减小。
通过软件计算表明:随永磁体厚度增加,钢缆磁感应强度几乎成线性增大,但增长速度慢。厚度由30 mm增加到60 mm,增长100%,而钢缆的磁感应强度仅由1.64 T增长到1.80 T,增长9.6%。
永磁体厚度增加,直接导致永磁体磁动势增加,使得磁路各部分的磁降势有所增加,所以磁感应强度有所增大,但是整个磁路的磁通量增量是由磁动势的增加而驱动的,其增量值较小,而在截面积不变的条件下,磁感应强度的大小与磁通量成正比,所以钢缆的磁感应强度增加较小。
随着永磁体厚度增加,过渡段长度有所减小。永磁体厚度从两个方面影响过渡段长度。
1)磁动势增加使得空气漏磁增大,因而导致过渡段长度增加。
2)钢缆与外面的条形衔铁距离变大,使得两者间的漏磁减小,从而导致过渡段长度变小。两个方面共同作用,而计算结果表明:距离的削弱作用大于磁动势的增长作用,使得最终的过渡段长度有所减小。
优化分析结果汇总见表2。
表2 参数分析结果汇总
注:优化分析采用单一变量进行,参考尺寸为:钢缆直径 137 mm,衔铁厚度45 mm,永磁体轴向间距180 mm,永磁体尺寸 100 mm×80 mm×40 mm。
根据上述分析的参数影响规律,并考虑结构设计要求和仪器的加工、制作限制,调整磁路参数,结果见表3。
表3 调整后磁路参数 mm
根据调整后的设计尺寸,建立更精细有限元计算模型,见图9和图10。
图9 非空气区域有限元计算网格
图10 空气区域有限元计算网格
通过精细计算获得:
钢缆磁化工作点:(7 748 A/m,1.752 8 T);
均匀段长度:90 mm。
计算结果表明,参数调整后,设计磁路能够满足使用要求。
根据上述尺寸制作样机,并进行试验。
试验试件:长5 m、直径128 mm的单股无保护层钢缆,制作一处断丝1根的人工断丝缺陷。
试验结果见图11。
图11 样机试验结果
样机试验结果表明:通过直接计算设计的漏磁检测仪,磁化性能完全能满足使用要求。
1)由于磁化效果随钢缆直径的减小而增强,所以一个内径固定的检测仪的有效检测范围不是由磁化效果限制的,当钢缆直径小于检测仪的标准设计直径时,其磁化效果较标准直径时更强。
2)永磁体长度和宽度对磁化效果的影响基本相同,而宽度还能减小过渡段长度,所以在增大磁铁截面积方面应该优先考虑增大宽度。
3)永磁体的厚度即能增强磁化效果,又能减小过渡段长度,但增强效果不显著,所以在单纯为提高磁化效果的情况下,不采用增加永磁体厚度的方法。
4)使用ANSOFT直接计算进行设计校核,可以获得合理的结果,满足使用要求,同时缩短设计周期,提高设计效率。
[1] 张 勇.漏磁检测若干关键技术的研究[D].合肥:中国科学技术大学,2007.
[2] 中国航空材料手册编辑委员会编.中国航空材料手册:结构钢:不锈钢[M].北京:中国标准出版社,1988.
[3] 田 军.钢丝绳断丝损伤电磁检测原理与技术研究[D].青岛:青岛理工大学,2006.