铝纤维复合板结构参数对吸声性能的影响规律

杨富尧，韩 钰，聂京凯，陈 新，祝志祥，肖伟民，林 群，陈荣柱

(1. 中国电力科学研究院 电工与新材料研究所，北京 100192；2. 北京市劳动保护科学研究所 国家环境保护城市噪声与振动控制工程技术中心，北京 100054;3. 浙江温州电力局，温州 325000)

铝纤维复合板结构参数对吸声性能的影响规律

杨富尧1，韩 钰1，聂京凯1，陈 新1，祝志祥1，肖伟民2，林 群3，陈荣柱3

(1. 中国电力科学研究院 电工与新材料研究所，北京 100192；2. 北京市劳动保护科学研究所 国家环境保护城市噪声与振动控制工程技术中心，北京 100054;3. 浙江温州电力局，温州 325000)

利用吸声材料降噪是治理变电站噪声污染的重要途径。以铝纤维、铝箔、铝板网为原料，采用冷轧法制备具有不同结构参数的铝纤维复合吸声板，采用阻抗管的标准测试方法检测铝纤维复合板吸声系数，研究材料的纤维板面密度、空腔厚度、纤维种类等参数对材料吸声性能的影响。结果表明：试验采用的铝纤维复合板具有优异的吸声性能，采用切削法纤维及面密度为484 g/m2的铝纤维复合板吸声性能最好；随空腔厚度的增大，吸声系数的峰值向低频段移动。

铝纤维复合板；变电站；吸声性能；结构参数；吸声系数

Abstract:Using noise absorption materials is an important way to control noise in substations. The aluminum fibrous composite panel with different structure parameters, which is based on aluminum fibers, aluminum foil and aluminum net board, was successfully fabricated by using cold-rolled method, and its sound absorption coefficient was measured by standing wave ratio method. The effects of surface density, airspace thickness and fiber categories on the sound absorption coefficient were investigated. The results show that the aluminum fibrous composite panel with surface density of 484 g/m2, which is prepared by cutting fibers, has the best sound-absorption property. The airspace thickness shows a great influence on the sound absorption coefficient at low frequency, the sound absorption coefficient peak values shift to the low frequencies with the airspace get thicker.

Key words:aluminum fibrous composite panel; substation; sound-absorption property; structure parameters; sound absorbing coefficient

近年来，我国超特高压输电工程快速发展，城区扩建的高电压等级的变电站不可避免地进入人口密集区[1−2]，变电站厂界和周围部分较高的噪声污染对站区周围的社区、学校以及站内运行人员的正常作业造成了严重影响[3]，急需采取合理降噪措施进行治理。而改制站内设备的结构降噪治理周期长、成本高、可行性差[4−7]，故目前对于已投运的变电站主要采用吸声材料进行降噪。

针对变电站噪声源特点及服役环境，根据国内外大量吸声材料相关的试验及应用研究数据[8−12]可知，与其他类型的吸声材料相比，金属纤维吸声板因其具有强度高、吸声效果好、易加工、耐候性好、传热好、环保易回收以及综合使用成本低等优点而受到广泛关注[13−16]。其中铝纤维因密度小、用量省、耐蚀性好、加工工艺简单、生产成本低，较其他金属纤维相比拥有更大优势。然而国内铝纤维吸声板的研究起步较晚，应用推广缺乏相关系统的试验数据支撑。对于金属纤维吸声板，面密度(纤维质量)、空腔厚度和纤维种类等因素对其吸声性能影响较大[12−14]。本文作者通过制备具有不同结构参数的铝纤维吸声板，研究分析结构参数对铝纤维复合板吸声性能的影响规律，对铝纤维吸声板结构参数的优化及吸声材料的发展具有一定的指导与推动作用。

1 实验

如图1所示，铝纤维复合板由具有不同孔径尺寸的铝板网、铝纤维毡、铝箔及龙骨(隔板)组成，其中影响铝纤维复合板吸声性能的主要因素有纤维种类、面密度(纤维质量)和空腔厚度。铝纤维复合板具体制备过程为：将铝板网、铝纤维毡、铝箔进行前期热处理，然后分别剪切成11 cm×11 cm大小，按照图1所示位置铺好，使用小型轧机轧制成1.50 mm厚的铝纤维复合板。图2(a)和(b)所示分别为以切削和熔抽纤维为原料制备的复合板。将铝纤维复合板采用龙骨(隔板)安装，与板背面有一定厚度的空气层组成吸声结构。各铝纤维复合板样品及其结构参数如表1所列。

分别选用直径为70～90 μm的切削法及熔抽法铝纤维[17]为原料，采用不同纤维面密度和空腔厚度制备带有龙骨结构的铝纤维复合板，将铝纤维复合板及龙骨(隔板)加工成吸声性能检测所需的尺寸d 99.5 mm。采用驻波比法，按照 GBT/18696《声学−阻抗管中吸声系数和声阻抗的测量》检测铝纤维板吸声结构的吸声系数，检测设备采用丹麦B&K(Brüel & Kjær)公司的4206型双传声器阻抗测量管[18]。

图1 铝纤维复合板各组成部分及龙骨(隔板)结构示意图Fig.1 Schematic diagram of components of aluminum fibrous composite panels and the keel (partition)

图2 两种铝纤维复合板的宏观形貌Fig.2 Macro-morphologies of aluminum fibrous composite panels: (a) Composite panels with cutting fibers; (b) Composite panels with fusing drawing fibers

2 结果与分析

2.1 面密度对吸声性能的影响

图3所示为固定8 cm背腔(即铝纤维吸声板后空气腔厚度)，以切削纤维毡为原料制备的3种不同面密度铝纤维复合板的吸声性能对比，图4所示为采用熔抽铝纤维毡为原料制备的3种不同面密度铝纤维复合板吸声性能对比。测量频率采用三分之一倍频程。测量结果表明，该吸声结构共振特性十分明显，吸声系数变化趋势均为随着频率f的增加而先增大后减小，在200～600 Hz范围内共振频率出现明显的共振吸声峰。目前国内外发展的吸声材料如岩棉、玻璃棉等无机纤维材料以及不锈钢纤维材料均具有在高频段吸声性能好，而在低频段吸声效果差的缺点[19−21]。由图 3和4可见，该方法制备的铝纤维复合板在低频段具有较好的吸声效果，吸声系数峰值达到0.9以上。因此，针对变压器、高压电抗器和电容器产生的噪声以63～500 Hz的中低频电磁噪声为主[4−7]的特点，采用该新型铝纤维复合板进行噪声治理与变电站的噪声源得到了较好的契合。

表1 铝纤维复合板样品及其结构参数Table 1 Structure parameters of aluminum fibrous composite panels

图3 不同面密度的切削铝纤维复合板吸声性能的对比Fig.3 Comparison of absorption coefficients of cutting fibers samples with different surface densities

图4 不同面密度的熔抽铝纤维复合板吸声性能的对比Fig.4 Comparison of absorption coefficient of fusing drawing fibers samples with different surface densities

由图3和4可知，相同的频率范围内，不同面密度的样品吸声性能不同。共振频率吸声峰均随面密度的增加，总体吸声性能变差，峰值略微下降，这种共振吸声结构可借鉴穿孔板共振吸声结构加以讨论。法向相对阻抗率为ξ，是单位面积吸声结构的声阻抗Za与空气特性阻抗ρ0c0的比值。如式(1)～(3)所示[22]。

式中：实部r为相对法向声阻率，虚部x为相对法向声抗率，ω为入射波的角频率，θ为入射声波角度，D为空腔厚度，l为考虑各项修正后的等效板厚，σ为板的等效穿孔率。

当声波入射时，吸声结构的吸声系数为

对于任一特定角度，吸声系数α的大小变化趋势相同。为了方便讨论，仅需考虑声波垂直入射时(θ为0°)各参量的影响。铝纤维复合板吸声系数的大小取决于实部r和虚部x。当面密度增大时，即纤维含量增多，相同面积下的铝纤维复合板变得更加密实，等效穿孔率σ减小，使依靠空气摩擦震动消耗能量的阻性部分作用减小，声阻率减小(r＜1)，所以共振吸声峰值会随着面密度的增大而略微下降。并且σ较低时，虽一定程度上改善了低频吸声性能，但由于声波较难进入材料内部，样品的总体吸声性能变差。面密度增大使等效板厚l略有增加，使两种铝纤维复合板吸声系数峰值均向低频段移动，这与不锈钢纤维多孔材料的吸声特性类似[23]。

2.2 空腔厚度对吸声性能的影响

图5和6所示为固定面密度、改变空腔厚度时铝纤维复合板吸声性能的对比。由图5和6可以看出，有无空腔对吸声性能影响很大。没有空气层时(空腔厚度为0 cm)，两种纤维板的吸声系数均低于0.2，达不到吸声效果。面密度相同时，尽管背腔空气层厚度不同，同种纤维吸声板的吸声系数峰值大小相近，与2.1节中的分析一致。随着空腔厚度的增大，共振吸声峰逐渐向低频移动，该规律符合王佐民和俞悟周[24]对该共振结构声学特性的理论分析：低频声波的波长较长，易在空腔厚度大时形成共振吸声结构，而高频声波波长短，空腔厚度越小则越易形成共振吸声结构。由图5和6可见，增加空腔厚度可显著改善该两种铝纤维复合板的低频吸声性能，但使高频段的吸声系数降低。当空腔厚度达到12 cm时，在高频段出现吸声谷。一般认为，当纤维板空腔厚度等于1/4波长的奇数倍时，其相应的频率长处的声压为零，空气质点的振动速度最大，则吸声可获得最大的吸声系数。这是因为距刚性壁面1/4波板所起的摩擦阻性效果最大，使声能耗损达到最大，达到最好吸声效果，这时出现共振吸声峰；而距刚性壁面1/2波长处的声压最大，质点振动速度为零，这时相应频率材料的吸声系数最小，出现吸声谷。

图5 不同空腔厚度的切削铝纤维复合板吸声性能的对比Fig.5 Comparison of absorption coefficient of cutting fibers samples with different airspace thickness

图6 不同空腔厚度的熔抽铝纤维复合板吸声性能的对比Fig.6 Comparison of absorption coefficient of fusing drawing fibers samples with different airspace thickness

2.3 纤维种类对吸声性能的影响

分别对比图3和4、图5和6可知，切削纤维的吸声曲线较平滑，而熔抽纤维的曲线则略显凹凸不平，这是由于切削铝纤维较易加工，易形成形状规则的铝纤维毡，方便铺展，均匀性较好。而熔抽铝纤维由于制备工艺复杂，表面粘性强，铺展困难，使制备铝纤维复合板时纤维较难铺展，不可避免存在纤维铺设不均匀现象。

为方便比较，由表2列出两种铝纤维复合板各样品的吸声性能。由表2可以看出，具有相同空腔厚度(空气层厚度大于0 cm)和面密度的铝纤维复合板吸声系数峰值大小接近，均在0.90左右。比较63～500 Hz中低频段两吸声板的平均吸声系数可知，空腔厚度大于4 cm时，切削铝纤维复合板的平均吸声系数较高，吸声效果较好。而在40～1 600 Hz整体频段，切削纤维板的平均吸声系数则较低，这说明切削铝纤维复合板在高频段的吸声系数衰减较快，不适合作为高频吸声材料使用。但由于切削法铝纤维制备工艺简单，生产技术成熟，成本低，产能大，而熔抽法纤维制备工艺复杂，对设备、环境要求苛刻，原料获取困难，并且变压器、电抗器和电容器产生的噪声以中低频电磁噪声为主，因此，综合考虑后选择切削铝纤维复合板为治理变电站噪声的吸声材料。

由上述检测结果及分析可知，通过改变面密度、铝纤维复合板空腔厚度和纤维种类等参数可直接影响材料的吸声性能。吸声系数的总变化趋势是随频率的增加而呈波浪起伏状，且共振吸声峰值、谷值出现的频率位置受以上各参数的影响。因此，可通过改变以上参数，设计针对变电站的噪声特点的铝纤维复合板进行噪声治理。

表2 铝纤维复合板样品吸声性能对比Table 2 Comparison of absorption properties of aluminum fibrous composite panels

3 结论

1) 该种铝纤维吸声板是一种低频吸声性能优异的吸声材料，铝纤维吸声板的面密度、空腔厚度和铝纤维种类等参数对其低频吸声性能有显著影响，其中面密度为484 g/m2，具有一定空腔厚度的两种吸声板综合吸声效果较好。

2) 纤维吸声板无空腔时其吸声作用很小，空腔厚度的改变对材料的共振吸声峰值大小基本无影响，对整体频段吸声效果影响不大。空腔厚度增大，吸声峰和吸声谷均向低频段移动。针对变电站噪声的中低频段特点及吸声板的空间占用情况，背腔厚度8 cm较为合适。

3) 综合考虑变电站噪声特点及铝纤维的成本、技术等因素，选择切削铝纤维复合板进行电磁振动噪声的治理。

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(编辑 何学锋)

Effects of structure parameters of aluminum fibrous composite panel on sound-absorption properties

YANG Fu-yao1, HAN Yu1, NIE Jing-kai1, CHEN Xin1, ZHU Zhi-xiang1, XIAO Wei-min2, LIN Qun3, CHEN Rong-zhu3
(1. Department of Electrical Engineering and New Material, China Electric Power Research Institute, Beijing 100192, China;2. Beijing Municipal Institute of Labor Protection-State Environmental Protection Engineering Center for
Urban Noise and Vibration Control, Beijing 100054, China;
3. Zhejiang Wenzhou Electric Power Bureau, Wenzhou 325000, China)

TB31；TB535

A

1004-0609(2012)07-1963-06

国家电网公司科技资助项目(DG71-10-001)

2011-06-07；

2012-03-01

杨富尧，工程师，硕士；电话：010-82813345转8504；E-mail: yangfuyao@epri.sgcc.com.cn