吴玫,隋善勇,刘振华
(哈尔滨轴承集团公司 航空航天轴承分厂,哈尔滨 150036)
渗碳钢轴承套圈滚道表面具有较高的硬度、耐磨性和疲劳强度,而心部仍然保持材料原有的塑性和韧性。套圈加工过程中,若车加工时滚道(渗碳)部位留量过大,经过热处理及磨加工后,很难保证成品零件最终的渗碳层深度。而且套圈的渗碳淬火最好采用压模淬火,以控制套圈的变形和收缩。为防止变形量大增加磨削留量,而增加渗碳层深度的方法是不可取的,因为增加渗碳层深度,渗碳时间要延长,渗碳温度也要适当提高,套圈的变形和收缩量也要增加,将形成恶性循环。因此,确定套圈的车加工留量是渗碳钢轴承套圈加工过程中的重点和难点。根据多批次的试验跟踪,用拟合法确定出了渗碳钢轴承套圈车削留量的经验公式。
通过多批次跟踪发现,渗碳钢套圈在淬火后会出现收缩现象,而且这种收缩主要是套圈的径向收缩,经过测量发现,收缩量的大小与套圈的外径尺寸和壁厚有关。
以圆柱滚子轴承内圈为例,其结构如图1所示,其中,B为工件壁厚;d2为内圈挡边直径;滚道粗实线部分为渗碳部位。对5种不同型号轴承内圈淬火后的挡边直径尺寸进行实测(渗碳及热处理条件相同,每次抽检20个),用拟合法确定出淬火收缩量的经验公式。
淬火收缩量ΔH=淬火前尺寸-淬火后尺寸。5种型号(每种型号20件)轴承内圈淬火前、后的实测数据(实测值取平均值)如表1所示。
图1 圆柱滚子轴承内圈结构
表1 内圈挡边直径淬火前、后测量数据 mm
由表1数据,以内圈挡边直径为x轴,以壁厚为y轴,通过x,y轴分别用1阶、2阶、3阶、……等阶数的图表曲线进行拟合、修正(拟合制图量大,过程略),最后得到在固定的内圈挡边直径(3阶)条件下,ΔH和壁厚(4阶)成正比例函数(图2),从而得到渗碳钢套圈淬火收缩量的经验公式为
(1)
式中:d2的适用尺寸为120~200 mm。
由于受淬火收缩量的影响,为了保证套圈磨削加工后的质量,收缩量越大,车加工留量也应该相应地加大,但只要套圈收缩后留量满足磨削加工留量,即能保证磨削质量。设x轴为工件的壁厚和直径,y轴为套圈的车加工留量,进行图表曲线的拟合、修正(过程略)。得出在内圈挡边直径
图2 ΔH和B4的函数关系
不变的条件下,与B成正比例关系,从而得出车削留量的经验公式为
Δd2=0.000 51d2B,
(2)
而且Δd2值大于渗碳钢收缩量ΔH,符合磨削加工的工艺要求。
淬火后的实际磨削量用H·Δd2表示,为热处理后的尺寸(车削留量)减去淬火收缩量,即
H·Δd2=Δd2-ΔH。
(3)
根据(2)式、(3)式计算出表1中5个型号内圈挡边直径的车削留量、实际磨削量如表2所示。
表2 内圈挡边直径车削留量及实际磨削量 mm
某型号轴承车加工的内圈壁厚B为8.88 mm,外径d2为136.1 mm,假设的车削留量Δd2为1.5 mm。试求出合理的车削留量及实际磨削量,并验证原取值是否合理。
将已知条件代入(1)~(3)式,分别计算出收缩量ΔH为0.207 mm,车削留量Δd2为0.616 mm,实际磨削量H·Δd2为0.409 mm。依原工艺的车削留量(Δd2=1.5 mm),淬火后实测磨削量为1.3 mm,与计算结果0.409 mm相差较大。使用经验公式计算出的车加工留量Δd2=0.6 mm进行实例举证。对该型号轴承的20个套圈进行实际加工,磨削量实测平均值为0.4 mm,与计算结果非常接近,且后续的磨削加工全部合格,渗碳层磨削后十分均匀(均分8点取样)。实例证明原工艺车削留量不合理。
该经验公式是在长时间、多品种跟踪测试并不断进行修正后得出的,依此经验公式对渗碳钢轴承套圈进行加工,留量合格率接近100%,完全能够保证制造精度,而且在减少磨削量的同时减小了渗碳层的深度,缩短了磨削加工时间,提高了效率。