桩间
- 黏土基坑桩间土拱效应分析
。由此可见，支护桩间距除考虑支护桩应力变形计算外，主要考虑桩间土的稳定性，而桩间土的尺寸效应与土的类型息息相关，这些都是土拱效应需要研究的问题。在自重、附加荷载以及温度应力等作用下，土颗粒会产生位移，位移会导致应力重分布，从而达到新的应力平衡状态。当新的应力平衡状态使得土体内部呈现拱状条带，将作用在拱上的应力传递到拱脚时，可认为是土拱效应。自1943 年太沙基通过“活动门试验”证明了土力学土拱效应的存在并提出了土拱效应存在条件以来，越来越多的学者投身于土拱
安徽建筑 2023年7期2023-08-05
- 褥垫层刚度对CFG 桩复合地基的桩土应力比影响规律研究
从而起到充分发挥桩间土承载能力的作用[3]。国内外学者针对褥垫层对桩土应力比影响规律进行大量研究。周爱军等[4]开展现场试验并结合数值模拟试验数据对比研究，分析了不同褥垫层厚度和变形模量刚性桩复合地基桩土应力比的影响规律。芮瑞等[5]基于模型试验和DEM 数值正交试验，提出了褥垫层协调性能评价指标并建议按相对厚度控制褥垫层参数。褥垫层对复合地基工作特性影响复杂，有必要针对不同桩间土和褥垫层模量对桩土应力分配规律的影响开展进一步研究。本研究结合CFG桩复合地
科学技术创新 2022年35期2022-12-05
- 深厚软土中承式桩板复合地基受力与变形特性试验研究
筋混凝土承载板和桩间土共同组成，具有强度高、刚度大的特点，属于刚性桩复合地基［1−4］。桩板结构复合地基是近些年发展起来的地基处理方式，充分利用复合体的高承载力，可有效减小地基的沉降，具有良好的经济效果，已经在特殊地区（黄土地区、软土地区等）高速公路和高速铁路等领域得到良好的应用［5］。但目前桩板结构复合地基的类型较多，出现了非埋式、浅埋式、高桩板式等，中承式桩板复合地基可充分利用下部复合地基型式和桩板结构优点，保证上部高路堤结构工后沉降满足要求。针对中承
河南科技 2022年21期2022-11-23
- 膨胀土高边坡双排桩板墙土压力试验研究*
，对其受力特性和桩间土拱效应进行研究。朱彦鹏等[11]通过对高填方边坡桩板墙支护工程进行现场自动监测以分析其结构内力响应与变形机制。蒲建军等[12]以模型试验的方式对桩板墙加固边坡的结构内力与变形特性进行研究，提出可供参考的边坡支护结构选取方法。汪鹏福[13]建立膨胀土边坡桩板墙结构有限元模型并将其受力结果与理论值和实测值进行对比验证，Pei等[14]、Wu等[15]则利用数值分析方法对膨胀土边坡桩板墙支护下的支护特性与破坏原因进行研究。综上所述，关于桩板
施工技术(中英文) 2022年20期2022-11-09
- 超固结膨胀土地基桩网结构路基承载特性现场试验研究
垫层、桩(帽)和桩间土。已有研究[3-6]表明，桩网结构路基的沉降涉及多结构的协调变形，其主要工作原理依赖于路基土拱效应和垫层拉膜效应。路基土拱效应方面，肖宏等[7]通过离心机模型试验证明了桩网结构路基体系柔性拱效应的存在且能有效降低无砟轨道路基沉降。土拱效应的形成主要受路基填高[8]、桩间距以及桩土差异沉降[2]的影响。研究表明，随着路基填高与桩间距比值的增加，土拱效应会经历从初步产生到逐步发展完整的演变过程[8]。土拱形态也会随之变化，通常初始为三角形
铁道学报 2022年10期2022-11-08
- 预应力锚索抗滑桩在公路边坡加固中的应用研究
了锚索布设位置、桩间距、土体内摩擦角、土体粘聚力四种参数影响下的加固效果研究，并对各影响因素的敏感性进行了分析，可为预应力锚索抗滑桩在公路边坡治理工程中的合理设计和施工提供借鉴。1 模型建立1.1 数值模型利用FLAC 3D软件结合某实际工程建立边坡数值模型。该边坡数值模型包括基岩和滑体两部分，基岩沿路线方向取20 m，垂直于路线方向取18 m，基岩左侧高度为10 m；滑体沿路线方向取20 m，垂直于路线方向取15 m，滑体左侧高度为15 m，右侧高度为1
西部交通科技 2022年7期2022-10-22
- 成都膨胀土深基坑桩间土破坏模式及原因分析
、无震动噪声，但桩间膨胀土体出现严重坍塌破坏问题，影响了施工安全。目前已有学者针对膨胀土体破坏的模式及原因进行了分析，周大利、史艳等人根据不同土层的分布并基于极限平衡法的分析方法，得出土体滑坡的极限平衡条件；程展林等人[进行了大型膨胀土模型试验，研究表明膨胀土体在吸湿条件下会产生浅层破坏；刘根通过室内试验发现干湿循环后强度指标呈衰减的趋势，会引起土体破坏；梁树、严光辉等人通过室内外剪切试验发现含水率的增加和抗剪强度指标的下降可引起膨胀土体破坏；鲍燕妮采用室
中国新技术新产品 2022年13期2022-10-09
- 某刚架桩受力性能有限元分析
后排桩土压力根据桩间滑裂土体在整个滑裂土体中所占重量比来分配。 郑刚等[2]提出平面杆系有限元模型， 在考虑桩土相互作用情况下，用水平土弹簧模拟桩间土来传递土压力，竖直方向采用桩土界面函数法来传递桩间土与桩的摩擦力。在研究分析了上述计算模型基础上进行一定的修改和完善，提出刚架桩有限元模型（图1）：用水平土弹簧模拟滑动面以上部分桩-土， 用有限元中接触单元模拟滑动面以下部分桩-土以及桩底支承，采用等参4 结点邓肯-张模型模拟土体， 用线弹性梁单元模拟刚架桩[
福建交通科技 2022年4期2022-07-25
- 膨胀土地铁车站深基坑桩间土失稳特征研究
地层失水，支护桩桩间土挤出破坏，挤出的土极易造成深基坑中施工的人员伤亡、设备破坏等安全事故，若不能准确掌握膨胀土地铁车站深基坑支护桩桩间土失稳特征，并及时进行加固防护，则桩间土可能坍塌造成安全事故，从而严重影响工程整体的质量和进度。1 桩间土失稳特征调查与实测分析1.1 现场调查1.1.1 工程设计及施工该文研究的成都轨道交通17 号线二期东延线地下车站基坑深度18～30m，基坑保护等级为一级，采用围护桩+内支撑的支护方案。围护结构采用Φ1200mm 旋挖
中国新技术新产品 2022年7期2022-07-14
- 隧道工程中CM复合地基的研究
刚性桩(M桩)、桩间土与垫层共同组成的复合地基，CM复合地基作为一种新型的复合地基被广泛的运用于众多工程中。许多学者对CM复合地基也进行了大量研究。其中姚仰平[4]对在黄土地区的建筑所使用CM复合地基进行原位实测，然后对实测的结果进行分析，指出在筏板与土体之间存在着较大的接触力，其中CM复合桩基与桩间土共同承担上部荷载，桩间土所承担的荷载约达30%。另外王明恕[5]对C桩的弹性模量与桩基土的压缩模量进行研究，结果表明，C桩的混凝土弹性模量比桩基土的压缩模量
黑龙江交通科技 2022年12期2022-02-20
- 深厚软土地区现代有轨电车减沉疏桩一体化结构桩土承载计算方法
横向布置2根桩，桩间距沿线路纵向为5～7m。桩顶设置横梁，中跨位置桩、横梁与支撑板浇筑成整体固结，边跨位置桩与横梁固结，两侧承载板搭接于梁顶。采用减沉疏桩设计理念，电车荷载及结构自重除由桩基础承担外，桩间土在结构受力中可发挥一定承载作用。该结构在现代有轨电车工程中应用较少，同时考虑到桩土共同作用受力状态较复杂，因此有必要对深厚软土地区该结构的受力状态、桩土承载分担情况进行研究。1 规范复合疏桩基础桩土承载分担分析根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—20
工程技术研究 2021年14期2021-10-26
- 地基基础工程若干问题讨论
地基的本质是桩和桩间土共同直接承担荷载[1-2]。如果在荷载作用下，桩体与地基土体不能共同直接承担上部结构传来的荷载，或者在荷载作用下，地基土体不能与桩体共同直接承担上部结构传来的荷载，此时地基中设置的桩体与地基土体不能形成复合地基。如何保证在荷载作用下，增强体与天然地基土体能够共同直接承担荷载的作用？在图1中，Ep>Es1，Ep>Es2，其中Ep为桩体压缩模量，Es1为桩间土压缩模量，图1(a)，(d)中Es3为加固区下卧层土体压缩模量，图1(b)中Es
建筑结构 2021年17期2021-10-09
- 基于土拱效应的CFG桩复合地基承载力设计方法
括了经验系数，如桩间土承载力折减系数、地基承载力计算修正系数等，这些系数均不是定值，而是给出了一定的范围，设计者依据经验取值。不同设计者对经验系数取值的随机性较大，导致不同设计者的设计结果也有较大偏差。在实际工程中，设计者对经验系数的取值往往偏于保守，从而导致设计结果偏于保守。根据土力学的基本定义，地基承载力是地基承担荷载的能力，其大小除与桩及地基土的本身性质有关外，还与桩顶荷载的边界条件有关。如CFG桩顶设置桩帽时，外部荷载通过桩帽传递至桩基，外部荷载主
高速铁路技术 2021年4期2021-09-06
- 基坑变形监测与事故原因分析
坑背侧出现裂缝，桩间土塌落，更严重的是锚索失效，腰梁失去作用。笔者结合万科首开一期基坑、万科四季花城基坑、中旅万科城四期基坑、阳光100基坑、美的基坑等的现场实测数据对现场的险情进行分析，以期对施工安全提出建议。1 监测方案的确定基坑支护桩顶水平位移监测采用小角度法，如图1所示。图1 基坑监测小角度法监测图中，A点为设置的基准站，每次实测时都要用到，所以A点是要长期保护的点。P点为基坑最初的原始点位，B点为固定不动的一点，可取某楼的一棱角。每次观测P点的偏
建材技术与应用 2021年4期2021-08-18
- 钻孔灌注桩在二干河水闸地基处理中的应用
。根据设计桩长及桩间距建立数值模拟模型。研究钻孔灌注桩施工完成后，上部水闸施工过程及施工完成运行期间，钻孔灌注桩及桩间土的变形和桩土应力比变化情况。计算模型如图1所示，计算参数见表4。图1 FLAC数值模拟模型表4 各土层力学参数3.2 数值模拟计算结果分析3.2.1沉降变形分析在水闸主体结构施工期间及施工完成后，钻孔灌注桩和桩间土之间的沉降变形结果如图2所示。图2 沉降变形监测结果由图2可知，在水闸施工过程中，灌注桩及桩间土的沉降量随着主体结构的施工而逐
水利技术监督 2021年7期2021-07-14
- 基于桩周土加固效应的双排桩承载性状模型试验研究
, 将前、后排桩桩间土等效为平面桁架结构, 进而提出一种基坑双排桩支护结构的改进计算模型。李松等[8]提出一种考虑前排桩抗压、后排桩抗拔力偶和地下水浮力对双排桩抗倾覆安全系数影响的改进计算方法。试验研究方面，Yu等[9]、Shen等[10]、彭文祥等[11]通过室内试验模型研究了双排桩排距、行距和开挖深度等参数对双排桩内力及变形的影响。Buslov等[12]基于框架结构柔性桩以及组合刚架假设，通过对双排桩路基支护结构土压力测试成果，研究了双排桩支护结构中后
土木与环境工程学报 2021年2期2021-03-13
- 路堤下CFG桩-筏复合地基桩土应力分析及地基反力模型探讨
正下方与筏板外侧桩间距不同)，桩径0.5 m，桩长14 m，桩端位于可压缩层；筏板为C30混凝土，厚度50 cm；碎石垫层厚度50 cm。路堤填筑结束后进行堆载预压。试验段地形平坦，多辟为水田、鱼塘。表层为粉质黏土，褐灰色，软塑～硬塑，厚0～9.8 m；其下为淤泥质黏土，灰色，软塑，厚0～11.6 m。试验段面土层性质见表1。1.2 试验元件及其埋设试验段采用钢弦式土压力盒测试桩顶和桩间土应力，采用2 MPa和0.6 MPa两种量程，并且在埋设前进行了标定
水电站设计 2020年2期2020-06-29
- 振冲法在苏泗庄水闸地基加固中的应用
地基处理后砂桩、桩间土以及复合地基的承载力，采用载荷试验，试验结果见表1。根据表1结果可知，通过振冲处理，地基承载力提升较大，其中砂桩承载力为466kPa，桩间土在挤密作用力承载力也提高至178kPa，复合地基承载力为245kPa，满足承载力设计要求。2 加固效果数值模拟分析2.1 数值模拟模型建立根据现场勘察，水闸地基岩土体从上至下依次为：填砂土（1.0m）、中粗砂（2.0m）、夹砂淤泥（1.0m）、中粗砂（2.5m）。根据设计桩长6.0m，深入至从上至
山东水利 2020年5期2020-06-29
- 挂板式斜插桩板墙结构的桩间土拱效应分析
式桩板墙是在抗滑桩间加入斜插挡土板，在斜插板的上侧可以种植花卉及小型灌木等绿色植物进行环境绿化，该挡土板可以通过挂板或锚固等形式与抗滑桩连接。斜插式桩板墙作为一种新型的结构形式在边坡支护过程中，与传统抗滑桩板墙类似，会在抗滑桩桩间形成土拱。但由于其桩间挡土板允许土体在一定的范围内自由变形，其对桩间土拱效应的形成及整体结构受力机理的影响尚不明确。掌握该结构的受力、变形特点及合理桩间距的确定方法将有助于该结构的设计及优化。同时对该种新型结构的进一步推广具有重要
结构工程师 2020年1期2020-04-21
- 挤密螺纹桩复合地基桩土应力比现场试验研究
土应力比是指桩与桩间土在荷载作用下所分担应力的比值[2-3]。大量相关文献的研究表明，复合地基在进行施工设计中需要对桩土应力比的大小进行合理的控制，一方面，如果桩土应力比值太大，则没有充分发挥桩间土的承载力；另一方面，如果桩土应力比值太小，在增加工程造价的同时，失去了桩存在的价值。在桩土应力比研究方面，大量现场试验表明，刚性基础作用下，桩土应力比会随着上部荷载的增加而增大[4]。而路堤填土工程由于刚度较小，属于柔性基础。陈建峰等[5]通过设计模型试验，得出
铁道科学与工程学报 2019年12期2020-01-18
- 连云港港口新型疏浚设备荣获 国家级发明专利
疏浚中，如果码头桩间泥泥面较高，就容易产生剪切力，造成码头坍塌或其他损害。另外，由于码头下方空间较小，大型设备往往无法进入码头下方;而国内现有的小型设备因功率过小，其挖掘效果并不理想。为此，连云港港务工程建设公司不断尝试如何在有限空间内既能有效作业、又能不断突破适于有限空间作业前提下进一步提高设备的效率。经过改造、试运行、优化、论证等阶段，最终研发形成了一套适用于码头桩间泥疏浚的施工设备。据了解，该“适于有限空间内的环保型疏浚工作船”施工設备已在连云港燕尾
大陆桥视野·上 2019年11期2019-12-17
- 连云港港口新型疏浚设备荣获国家级发明专利
疏浚中，如果码头桩间泥泥面较高，就容易产生剪切力，造成码头坍塌或其他损害。另外，由于码头下方空间较小，大型设备往往无法进入码头下方；而国内现有的小型设备因功率过小，其挖掘效果并不理想。为此，连云港港务工程建设公司不断尝试如何在有限空间内既能有效作业、又能不断突破适于有限空间作业前提下进一步提高设备的效率。经过改造、试运行、优化、论证等阶段，最终研发形成了一套适用于码头桩间泥疏浚的施工设备。据了解，该“适于有限空间内的环保型疏浚工作船”施工设备已在连云港燕尾
大陆桥视野 2019年11期2019-12-14
- CFG桩复合地基试验分析
高粘结强度桩，和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。CFG桩复合地基通过褥垫层与基础连接，无论桩端落在一般土层还是坚硬土层，均可保证桩间土始终参与工作。由于桩体的强度和模量比桩间土大，在荷载作用下，桩顶应力比桩间土表面应力大。桩可将承受的荷载向较深的土层中传递并相应减少了桩间土承担的荷载。这样，由于桩的作用使复合地基承载力提高，变形减小，再加上CFG桩不配筋，桩体利用工业废料粉煤灰作为掺和料，大大降低了工程造价。CFG桩复合地基的加固机制为褥垫层受上部基础荷载
四川建筑 2019年4期2019-11-06
- 路堤荷载下挤密螺纹桩复合地基沉降现场试验
填土过程中桩顶及桩间土沉降监测和应力监测。监测仪器包括沉降板和土压力盒，分别用于监测桩土沉降变化和应力变化。现场沉降板和土压力盒布置示意图如图2所示。A区具体布置方式为：57-16号桩桩顶布置桩顶沉降板，57-17和57-18号桩之间布置桩间沉降板，59-17、60-17和60-18号桩桩顶布置3个土压力盒，编号P1、P2、P3，桩间土布置3个土压力盒，编号S1、S2、S3；D区具体布置方式为：87-14号桩桩顶布置桩顶沉降板，86-12和86-13号桩之
福建工程学院学报 2019年4期2019-10-09
- 竖向荷载作用下群桩的夹持作用特性
，群桩竖向荷载下桩间土的压缩变形主要发生在集中于近桩底1／4～1／3桩长的范围，桩的上部、中部桩间土基本与桩同步沉降，即不产生桩间土压缩变形［18］。韩云山等通过现场实测数据分析了桩－土－承台在共同工作形式下的受力特性，首次提出夹持作用，认为夹持作用在群桩的桩土共同作用理论中占重要地位［19］。杜家庆等运用数值模拟软件对群桩的夹持效应进行了验证，并分析了不同竖向荷载作用对夹持效应的影响［20］。考虑到加入承台因素后桩－土－承台之间作用问题更加复杂，本文拟对
筑路机械与施工机械化 2019年8期2019-09-17
- 双排桩支护结构计算模型改进与分析
2］考虑双排桩和桩间土相互作用，将桩间土简化为一维的弹簧。考虑到该模型中桩端的边界条件设置难以反映桩土共同作用，郑 刚等［13］提出了改进的平面杆系有限元模型。也有研究者注意到了桩间土的土拱效应［14-15］和桩顶连系梁的变形协调作用［9，16］，此外研究者们还分析了带内支撑［17］以及锚索的双排桩［18-19］支护结构受力性能。Ohori等［20］将双排桩视为埋于土中的伯努利梁，假定桩间土为线弹性体，忽略桩顶连系梁的作用，建立了双排桩的控制方程，并采用解
岩土工程技术 2019年1期2019-02-21
- SDDC桩复合地基试验分析
——以西安西恩温泉奥特莱斯为例
0.97；（3）桩间土的平均挤密系数不小于0.93，最小挤密系数不小于0.88；（4）消除地基土的湿陷性。2.2 试验场地岩土工程条件拟建场地属Ⅱ级（中等）自重湿陷性黄土场地；建筑场地类别为II类，为可进行建设的一般场地，可不考虑地基土的液化问题；地基土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋具有微腐蚀性[1]。2.3 试验设备本次静载试验采用慢速维持荷载法，由堆载提供反力。试验承压板为圆形钢板，直径3152mm，面积为7.8m2，试验面为设计桩顶标
工程建设与设计 2019年2期2019-01-28
- 变桩间距高压旋喷桩联合土工格栅加固桥头黄土路基沉降监测与规律分析
验，介绍了一种变桩间距高压旋喷桩联合土工格栅加固桥头黄土路基的工程技术，并对试验段进行沉降监测，分析沉降规律，研究此工程技术对路桥过渡段的处理效果，具有重要意义。1 工程概况山西省某高速公路路桥过渡试验段位于山西省中南部，地貌为丘陵地貌，地层分为3层：0～3.2 m为轻微湿陷性黄土层，呈淡黄色，具有较大孔隙，部分呈坚硬状，土质不均匀；3.2～9.6 m为非湿陷性黄土层，呈黄褐色，含铁锈斑点，呈硬塑状，土质不均匀；9.6～17.4 m为砂砾层，主要为石英砂岩
山西交通科技 2018年1期2018-08-24
- 高应力作用下CFG桩复合地基承载变形机制
桩(CFG桩)与桩间土在褥垫层的变形协调作用下共同承担基础与上部荷载，它能够大幅度地提高地基承载力、减少工后沉降，并能有效地消除地基的差异变形[1]。因此，CFG桩复合地基在中国已经获得了广泛的实际应用，也取得了一定的研究成果。周爱军等[2]探究了不同厚度、不同材料的褥垫层对桩土应力比的影响。刘鹏等[3]得到了刚性桩复合地基承载性状受基础尺寸大小变化的影响规律。黄生根[4]研究了不同褥垫层厚度和模量对复合地基承载能力的影响。丁小军等[5]通过埋设土压力盒、
建筑科学与工程学报 2018年4期2018-08-21
- 公路路堤下水泥搅拌桩桩土应力比的研究
即桩顶平均应力与桩间土平均应力之比，它是反映桩体与桩间土协同工作的重要参数。复合地基的受力过程，就是桩与土相互作用、总荷载在桩与土之间分配的过程。因此它是计算复合地基承载力的一个重要指标，在复合地基设计中尤为重要。路堤刚度较小属于柔性基础，柔性基础下水泥搅拌桩的桩土应力比特性与刚性基础不同[1～2]，加强路堤下桩土应力比的研究很有必要。2 工程概况申嘉湖高速公路嘉兴段全长约60km，包括16座大桥，3座高架桥，9座互通式立交。该路段位于杭嘉湖平原区，主要为
建材与装饰 2018年32期2018-07-20
- 一种桩承式路堤沉降的简化计算方法
下卧层的沉降,其桩间土顶面和下卧层顶面应力水平的不确定性较大；附加应力法[14-15]是基于Mindlin解推导土体中的附加应力进而求解土体的压缩变形量,但仍是基于均质土体进行考虑的,这与实际情况明显不同,误差偏大.基于此,本文提出了一种桩承式路堤沉降的计算方法,可分别计算桩顶沉降和桩间土沉降.将桩顶沉降分为桩端沉降、桩侧摩阻力引起的沉降及桩身压缩,采用球孔扩张法计算桩端荷载,桩侧摩阻力引起的沉降可通过Vesic解求得.将桩间土沉降分为桩间土表面荷载、桩侧
西南交通大学学报 2018年2期2018-04-11
- 桩间距和桩帽宽度影响土拱效应的现场试验
210098)桩间距和桩帽宽度影响土拱效应的现场试验陈 洋1, 李国维2, 杨 涛1, 马鹏真1(1.上海理工大学 环境与建筑学院,上海 200093; 2.河海大学 土木与交通学院,南京 210098)为了研究桩间距和桩帽宽度对桩承式加筋路堤土拱效应的影响,在广清高速公路拓宽工程庆丰收费站进行了现场试验,实测了路堤荷载下不同桩间距和桩帽宽度下桩帽及桩间土表面的竖向土压力,据此获得土拱高度与桩帽净距的关系.试验结果表明,桩间土表面竖向应力近似均匀分布.当
上海理工大学学报 2017年2期2017-05-25
- 基于正交试验浅埋暗挖洞桩法车站边桩的影响因素分析
采用9种工况研究桩间土厚度、桩径和围岩级别3种主要因素对边桩内力和横向位移的影响。研究结果表明：围岩级别为最主要影响因素，对内力的影响要小于横向位移，内力中轴力受影响最大，类似工程中应该着重注意轴力变化；其次，桩间土厚度和桩径对内力和横向位移影响效果不同，桩间土厚度对横向位移影响较大，反之桩径对内力影响明显。本文研究成果可为洞桩法施工地铁车站设计施工提供参考。洞桩法；地铁车站；浅埋暗挖；边桩；正交试验浅埋暗挖洞桩法适于地面交通繁忙，地下管线密布，对于地面沉
铁道科学与工程学报 2016年12期2017-01-06
- 水泥土搅拌桩复合地基试验成果分析
成果，得出了有关桩间土承载力折减系数取值和桩土应力比分布特点的结论，为相关工程的设计施工提供了经验和参考。水泥土搅拌桩；桩间土承载力折减系数；桩土应力比1 引言在复合地基设计计算中，桩间土承载力折减系数β的取值对复合地基承载力有重要影响。它的取值与桩间土和桩端土的性质，搅拌桩的桩身强度和承载力，养护龄期等因素有关。桩间土较好、桩端土较弱、桩身强度较低、养护龄期较短，则β取高值，反之，则β值取低值[1～2]。桩土应力比试验可直接对桩顶应力与桩间土应力进行测试
低碳世界 2016年33期2016-12-23
- 软岩复合地基桩间岩土承载特性现场试验研究
)软岩复合地基桩间岩土承载特性现场试验研究胥彦斌1， 钟 静2， 胡 熠2(1. 绿地集团西南事业部，四川成都 610031；2. 中国建筑西南勘察设计研究院有限公司, 四川成都 610052)软岩复合地基是近年来软岩地区新近发展出的一种地基基础形式，可有效利用复合地基中软岩的天然地基承载力，但目前对于软岩复合地基中软岩承载力发挥情况的研究并不多见。为了研究软岩复合地基承载时桩间软岩的承载特性，文章选取了具有代表性的软岩复合地基工程，对复合地基中软岩承载
四川建筑 2016年5期2016-11-22
- 中川铁路饱和黄土地基水泥土搅拌桩静载试验研究
载的增加，桩顶与桩间土应力会不同幅度增大，桩土应力比先增大后逐渐减小。通过计算得出，中川铁路饱和黄土地基水泥土搅拌桩复合地基桩间土承载力发挥系数为1. 09。关键词:饱和黄土水泥土搅拌桩复合地基承载力二灰掺合比中国黄土主要分布于北纬33°～47°，尤以34°～45°最为发育，总面积约为63. 5万km2，占世界黄土面积的4. 9%左右。随着西部大开发的推进，广大黄土地区的高速铁路密度显著提高，黄土已成为黄土地区修建铁路的主要材料。针对如何提高黄土地基的承载
铁道建筑 2016年2期2016-04-11
- CFG桩对提高复合地基承载力的影响分析
硬土层，均可保证桩间土始终参与工作。桩体的强度高低直接受水泥的掺量多少影响，水泥少时，强度低；水泥掺量高时，CFG桩桩体的强度就高。CFG桩复合地基适用于处理粘性土、粉土、砂土和自重固结完成的素填土地基。1 CFG桩在复合地基中的作用1.1 桩体的挤密加筋作用CFG桩在成桩的过程中，桩体挤压周围松散土体，使得土体孔隙比减小，密实度增大，同时施工过程中不需要向原地基中加水，CFG桩桩体中的粉煤灰以及水泥在水化时也起到对桩间土吸水、发热和膨胀的作用，使得桩间土
科技视界 2015年34期2015-12-23
- 桩－筏(网)复合地基桩土应力比现场测试研究
盒，分别对桩顶、桩间土不同位置进行了土压力测试。土压力盒布置见图3。图2 CFG桩－筏复合地基剖面图Fig．2 Profile of CFG pile-raft composite foundation测试断面共埋设了21个土压力盒，编号从左至右，桩顶为单号(T1-1，T1-3，…，T1-19)，桩间土1/2桩距为双号(T1-2，T1-4，…，T1-18)，桩间土形心(T1-20)，桩间土1/4桩距(T1-21)。2.2 CFG桩-网复合地基图3 土压力盒
水文地质工程地质 2014年6期2014-12-12
- 高速铁路CFG桩-筏复合地基现场测试研究
作为竖向增强体与桩间土、褥垫层和钢筋混凝土筏板共同组成承载体系[1]，是一种有效的软土地基加固方法，能提高地基土体的承载力，施工工期短，并有效减少不均匀沉降和工后沉降，近年来在高速铁路软基加固、路桥(涵)过渡段地基处理等工程中被逐渐推广使用[2-3]。各国学者对桩-筏复合地基的研究较多，Davis等[4]对桩-筏复合地基进行了理论与应用研究,陈龙珠等[5]以及龚晓南[6]对刚性桩复合地基承载特性、沉降控制进行了研究。桩-筏复合地基在高层建筑地基处理中已广泛
土木与环境工程学报 2014年6期2014-09-04
- 高速铁路采空区桩板结构复合路基受力机理数值模拟
直径1.0 m,桩间距5.0 m,桩长12.0～25.0 m。承台板结构采用C35钢筋混凝土,厚1.2 m。承台板以上路堤填土采用的是掺3%水泥的级配碎石。DK499+920断面概况如图1所示,地层从上到下为强风化砂岩和弱风化灰岩,路堤填高3.0 m,路基顶面宽26 m,路基底面宽35 m,边坡坡比1∶1.5。桩间距为5.0 m,桩径1.0 m,因地层变化及采空巷道的埋深不同,桩长不相同,断面桩长从左至右依此为21、12、17、18、18、15、20 m。
铁道标准设计 2014年4期2014-06-05
- 桩网结构路基土拱效应离散元研究
计算模型，并假定桩间土上的应力均匀分布、土拱拱顶或者拱脚的土单元体会达到极限状态，据此求解桩体荷载分担比。Low[2]认为桩间土土压力分布是不均匀的，利用与Hewlett相似的方法得到平面条件下的桩土荷载计算理论。 Rogbeck et al[3]假设在平面应变状态下土拱下的土体为楔形，其顶角为30°，并认为作用于桩间土上的压力为土拱下分土体的重量。Van Eekelen et al[4]、 Ellis & Aslam[5]分别给出研究了该模型二维和三维条
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2014年4期2014-03-22
- 高速铁路采空区群桩受力机理数值模拟
深；承台下中部的桩间土应力要大于承台边角位置的桩间土应力,随着荷载增大,桩间土应力增长速率小于桩顶应力,桩身开始承担更多荷载。高速铁路；采空区；群桩基础；受力机理；数值模拟目前已有多条普速铁路穿越采空区的工程实例，并取得了一定的设计施工经验。高速铁路线路标准高，遇到大型采空区一般采取绕避措施；但对小型采空区完全绕避在技术和经济上并不是最优选择，采取适当的工程措施，小型采空区是完全可以安全通过的。高速铁路采空区桥梁群桩基础的研究成果较少，桩基设计中经验比重较
铁道标准设计 2014年5期2014-02-11
- 考虑桩体刺入的复合地基加固区沉降计算方法研究
合模量法认为桩与桩间土是一个整体，通过复合模量确定其变形；应力修正法依据桩间土承担荷载和桩间土模量来计算得到加固区变形；桩身压缩法则假定桩身的压缩量即是复合地基加固区的压缩量。1.1 复合模量法该方法将加固区桩和桩间土假定成一种复合土体材料，这种土体可通过复合压缩模量来评价压缩性能。并基于分层总和法来求解土层压缩量。设复合模量为Ecsi，加固区压缩量可表示为：其中复合模量Ecsi可通过面积加权平均法计算，Ecsi=mEp+(1-m)E。该方法复合模量的确定
山西交通科技 2014年5期2014-01-12
- 桩间土流失机理及支护办法的探讨
到了广泛的应用，桩间土支护往往被忽视，而细节往往决定成败，基坑开挖后，桩间土体暴露在外，容易发生桩间膨胀土严重流失，支护桩桩后土体逐渐坍落，桩体无法对桩后土体进行可靠支撑，使桩体及背后土体受力条件发生改变，最终造成严重后果甚至是基坑事故。对桩锚支护体系的安全和变形产生严重的不良影响，而现行基坑支护规范对桩间土的支护措施介绍又较为简单，支护设计及施工人员对桩间土支护的重要性又认识不足，造成了由于桩间土处理不当而产生的工程问题不断发生。排桩桩间土应采取防护措施
山西建筑 2013年19期2013-12-31
- 桩承式路堤沉降计算分析
桩帽以下的土体与桩间土之间是均布应力，则有桩帽下面的土体与桩间土接触面应力会相等，如公式(1)所示。式中:p、pp和ps分别为复合地基、桩帽顶和桩间土上平均荷载集度;n、m 则表示为复合地基桩土的应力比和置换率。桩顶承担的荷载为桩帽承担荷载扣除桩帽下土体承担的荷载式中:P 表示桩顶所受的荷载;Ac和Ap则表示为桩帽的面积以及桩身面积。2.1 桩间土沉降计算桩帽以下的土体受力是明显比桩间土要小的，也是要滞后于桩间土的，桩间土沉降后会对桩帽下土体有负摩擦力作用
黑龙江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 施工期间人工挖孔桩桩间土稳定性分析
要求，但未提出其桩间土稳定性的评价方法和标准，以致桩间土失稳事故时有发生。人工挖孔桩桩间土失稳，工程上俗称窜孔，会导致桩孔内混凝土废弃，桩孔必须重新开挖、护壁必须重新施工、桩体必须重新浇筑，使工程造价增加、工期延误。因此，有必要对人工挖孔桩桩间土稳定性进行研究。目前，关于桩间土土拱效应[2－4]、桩间土受力特性[5－7]和沉降[8]等方面已有较多研究，其成果对复合地基[9－11]和复合桩基[12－13]设计具有重要意义。然而，关于人工挖孔桩桩间土稳定性的研
岩土力学 2013年5期2013-05-17
- 刚性桩复合地基的主动土压力分析
础上的附加荷载在桩间土中不产生竖向附加应力[3]；当既有建（构）筑物地基形式为刚性桩复合地基时，土中竖向附加应力与桩长和桩的疏密密切相关[4]，既不同于浅基础附加荷载作用下天然地基中竖向附加应力的计算，也不同于桩基础的受力特点。近年来，刚性桩复合地基因其具有地基承载力提高幅度大、变形小、工程造价低和适应性强等特点而得到迅猛发展[5]，30层左右的高层建筑采用刚性桩复合地基技术进行地基处理的工程比比皆是。另一方面，随着城市建设的进一步发展，紧邻刚性桩复合地基
岩土力学 2012年1期2012-11-05
- 长短桩复合地基荷载分担比的试验研究
厚3.5mm)，桩间距4倍桩径。图1 模型试验长9短16布桩方式为测定模型试验中桩身的轴力，本次试验在模型桩上安装应变测量仪器，再根据虎克定律（P＝EAε)将测得的应变值转化为应力值。桩身上的应变片数据由日本产Super DATA LOGGER 7V08采集仪获得。应变片均为对称布置，刚性桩在桩长五等分点布置8片，柔性桩在桩长四等分点布置6片。不同荷载下的长短桩复合地基沉降量测采用对称布置的3个量程为5cm的百分表，精度为0.01 mm。竖向荷载由液压千斤
太原理工大学学报 2012年3期2012-10-26
- 浅谈CFG桩复合地基在工程中的应用
FG桩、褥垫层及桩间土构成，其构造有一定的特殊性。CFG 桩复合地基处理技术，具有施工速度快、工期短、质量容易控制及工程造价低廉等特点。通过近几年大量实际工程的应用，得到了许多宝贵的经验，同时也得到了更大的推广。关键词：CFG桩；应用Abstract: CFG pile composite foundation is by CFG pile serveral problems between pile and soil structure, its str
城市建设理论研究 2012年13期2012-06-04
- CFG桩的参数β取值的理论分析
水拌制而成，桩和桩间土通过褥垫层形成刚性复合地基 ，具有适应性广、承载力高、经济合理等优点。但是，目前关于CFG桩复合地基承载力的计算方法还有许多不完善的地方，由于影响因素众多，仅靠理论分析很难得出准确的计算公式。通常，工程上对于CFG桩复合地基承载力的计算采用半理论半经验的公式，其中，各种经验系数的取值会对设计结果产生较大影响。因此，合理确定复合地基承载力中各参数的值，就成为CFG桩复合地基设计中的关键问题。一、CFG桩复合地基承载力的计算公式1.复合地
河南科技 2011年8期2011-08-15
- CFG桩复合地基的基本原理及工程应用
进行成孔。桩体与桩间土及褥垫层三部分构成的承载力较高的 CFG桩复合地基。CFG桩适应于多层建筑、高层建筑的地基处理，处理的地基土包括：杂填土、素填土、新近沉积土、淤泥、淤泥质土及一般承载力较低的黏性土、粉土、砂土、黄土等。对高层建筑除了上述土层外，还包括一些承载力较高，但不能满足上部结构要求的黏性土、粉土、砂土或者用于控制高层建筑与裙房之间的差异沉降（高层与裙房基础不设沉降缝），在高层建筑地基中也常采用CFG桩复合地基。1 CFG桩复合地基原理在CFG桩
科学之友 2011年18期2011-02-01
- 刚性桩复合地基变形特性离散元分析
软件研究了垫层、桩间土模量以及桩间距等因素对刚性桩复合地基沉降变形的影响。杨光华等[2]基于原状土切线模量法，对刚性桩复合地基的沉降提出了一种新的计算方法，并用工程实例对该方法进行了验证。然而，当前对刚性桩复合地基的理论研究还远落后于实践，其变形特性还不完全清楚，而采用离散元法研究刚性桩复合地基的变形特性是一种新的途径。离散元法最早由Cundall和Strack提出[3, 4]，是非连续体法中的一种，其思想源于分子动力学，以相互独立的单元体模拟计算对象，单
土木工程与管理学报 2011年4期2011-01-24
- 参数变化对多元复合地基承载力发挥系数的影响*
系数,是反映桩、桩间土承载力发挥程度及桩土共同工作的一个重要参数.它不仅与桩间土、桩端土及桩周土的强度和变形性质有关,还受桩身强度与变形、桩长、桩的密度、褥垫层厚度等多种因素的影响,所以其值的选取很困难[1].对于柔性桩或刚性桩单一桩型复合地基,规范或手册建议桩的承载力折减系数取1,桩间土的承载力折减系数小于或等于1[2-3].对多元复合地基,桩可分为主桩和次桩(辅桩),一般认为主桩承载力充分发挥,次桩承载力部分发挥,要确定多元复合地基承载力,就要同时选取
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2010年2期2010-12-01
- CFG桩复合地基的探讨
的桩，CFG桩与桩间土和桩顶与基底间的褥垫层共同组成复合地基，就CFG桩桩体材料组成来看，实际上是粉煤灰混凝土。CFG桩桩径、桩长一般较小，单桩承载力不高，故对桩身混凝土强度要求较低。从性能和经济的角度而言，在混凝土中掺入适量的粉煤灰，从而形成所谓的“CFG桩”。2.1 粉煤灰的特点粉煤灰是一种工业废料，它是以二氧化硅、三氧化二铝为主要成分的火山灰质材料，含有大量的玻璃微珠。粉煤灰本身并不具有水硬性，当其与水泥加水拌合之后，首先是水泥熟料中的矿物成分硅酸三
治淮 2010年11期2010-09-11
- 水泥搅拌桩复合地基桩土应力比的现场试验分析
置处搅拌桩桩顶及桩间土的应力变化、桩顶和桩间土的沉降规律，总结了路堤施工过程荷载的传递规律，对水泥搅拌桩复合地基的设计和施工提出了具体建议。水泥搅拌桩 现场试验 桩土应力比目前在确定水泥搅拌桩复合地基承载力时，桩土应力比取值的变化范围比较大，而桩土应力比的影响因素又很多，在具体工程中较难明确桩土应力比的取值，在工程实践中开展桩土应力比针对性的试验研究是非常有必要的。2 测试仪器布设结果分析在路基中线位置埋设了两层共6个静土压力盒(每层3个)。下层在搅拌桩顶
铁道建筑 2010年5期2010-09-04
- 粉喷桩处理黄土沟壑区湿软地基的试验研究
到了地基承载力、桩间土承载力折减系数、桩土应力比、变形模量等有关参数。采用粉喷桩加固处理黄土沟壑区的湿软地基,可以提高软土地基的变形模量,从而较大程度的减小路基沉降,提高路基的整体稳定性。路基工程;粉喷桩;黄土沟壑区;湿软地基;载荷试验0 前 言关于软土地基处理,国内外已积累了相当的经验[1～3]。如粉喷桩复合地基,由于其施工工期短、无公害、施工过程无噪音、不排污等优点,已在软土地区广泛应用,并取得良好的加固效果。关于黄土沟壑区湿软地基,由于工程建设较少,
水利与建筑工程学报 2010年2期2010-07-19
- 探讨CFG复合地基中的褥垫层技术
高粘结强度桩,和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。CFG桩复合地基技术已在全国广泛应用,大幅度提高地基承载力,具有适用范围广,施工方便,造价低等特点。褥垫层技术是CFG桩复合地基的一个核心技术。本文研究其作用机理,讨论其厚度大小对桩土产生的影响,结合实例,利用推倒公式来确定褥垫层厚度。1 褥垫层的作用1.1 使桩与土共同作用承担荷载CFG桩的工作原理是在受荷载的作用下,通过褥垫层调整桩土之间的分担比例,使地基与桩共同受力,充分发挥桩间土与桩的承载能力,从而使
山西建筑 2010年14期2010-07-17
- 粉土和粉质黏土中夯实水泥土桩复合地基承载力研究
，制成桩体，并与桩间土共同作用，构成复合地基，提高了地基承载力。这一加固方法适用于粉土、粉质黏土，地下水位较低的地区，具有施工方便、无噪声、无振动、无泥浆废液等污染和造价较低等特点，而且在成孔时又能对土层的变化进行验证，保证施工时将桩端落在好的土层上。我国北方地区，尤其是河北、北京等地地下水位较低，且多为粉土和粉质黏土，因此水泥夯实土桩在这些地区得到了广泛应用［1］。在夯实水泥土桩复合地基设计中，复合地基承载力是最重要的设计依据，关系到复合地基设计是否安全
铁道建筑 2010年9期2010-05-04
- 不同褥垫层厚度CFG桩复合地基室内模型试验研究
移的效果不明显，桩间土发挥作用不好;如果垫层太“硬”，使桩体无法刺入，则也不能转移荷载，这个“刺入”与垫层的“软”与“硬”的限制就是垫层设计的条件［1］。本文以厦门市环东海域火炬工业园工程场地为背景，通过建立室内模型试验，分析研究褥垫层厚度对桩土应力比和变形沉降的影响。探讨褥垫层厚度的合理设计要求，为工程实践中进行现场试验、模型试验以及数值分析提供依据和支持。1 室内模型试验1.1 试验装置与试验方法试验在钢质模型箱内进行，试验箱尺寸:3.0 m×3.0
铁道建筑 2010年9期2010-05-04
- 长短桩复合地基承载力计算浅析
置换率;fsk为桩间土承载力特征值,kN;Ra1、Ra2分别为长、短桩单桩承载力特征值,kN;Apl、Ap2分别为长、短桩的桩截面面积,m2;β为桩间土承载力发挥系数,一般取 β=0.75～1.0。如果考虑长桩、短桩、桩间土承载力发挥系数,则地基承载力可用下面公式计算:式中:fspk为组合桩型复合地基承载力特征值,kPa;m1、m2分别为长、短桩的面积置换率;fsk为加固后的桩间土承载力特征值,kPa;Ra1、Ra2分别为长、短桩单桩承载力特征值,kN;A
四川建筑 2010年3期2010-04-19