桩帽
- 储罐罐周消防管道差异沉降治理新方案探讨
沉降严重，罐基础桩帽（也称桩头）露出地面，因而以桩帽为支撑点制作消防管道支架的想法诞生了[2]。如图2储罐桩基础平面布置图，整个储罐布置桩153根，其中最外圈环形均布36根桩。图3为桩帽位置图（桩帽为钢筋混凝土结构），从图中可看出桩帽外边缘距储罐环墙约300 mm，顶面与设计地面高度一致，桩帽宽度为1100 mm（未附图）。罐周消防管道管墩为28处，如以桩帽作为支撑点增加管托，整改完成的罐周消防罐头可达36处。图2 储罐桩基础平面布置图图3 桩帽位置图具体
工程技术与管理 2022年18期2023-01-06
- 三向土工格栅加筋桩承式路堤现场测试研究
堤是由地基、桩和桩帽、加筋垫层与填土路堤这5部分组成的结构体系。但是由于地基软土和桩基本身弹性模量的不同，在相同的上部荷载作用下，二者的沉降量存在差异，桩间土的沉降要大于桩的沉降，导致桩顶上部土体产生剪力，使得上部路堤荷载重新分配，并将部分荷载传递到桩帽上，形成土拱效应。陈仁朋等[1]的研究表明，沉降的主要影响因素是下卧软土层的厚度，且桩托板、间距对桩土荷载比的影响远远大于路堤高度与土工格栅的影响。目前对桩承式加筋路堤的研究主要集中在土拱效应和张拉膜效应[
建筑施工 2022年8期2022-11-19
- 循环荷载下桩承加筋土复合地基承载特性数值正交试验研究
究土工格栅层数、桩帽尺寸、柔性桩桩长、土工格栅刚度等因素对复合地基承载变形性状的影响，以期得到相关有益结论。1 数值模型设置1.1 几何模型与网络划分如图1 所示，在软弱地基上建立一个宽度为20 m，高度为3 m，坡比为1∶1.5 的低填土路堤模型。由于路堤截面对称，为简化计算，对一半进行建模，路堤的横向计算长度取40 m，纵向计算长度取4 m。在桩顶向上0.5 m 处设置土工格栅作为水平增强体（当需设置多层土工格栅时，上下土工格栅之间的距离为0.5 m）
防灾减灾学报 2022年3期2022-09-13
- 高桩码头横梁装配应用技术
究高桩码头横梁与桩帽之间的装配模式，并利用数值软件分析新装配模式的受力情况[4-8]，总结归纳横梁与桩帽新装配模式的特点，为工程应用提供技术支撑。1 工程背景连云港港徐圩港区位于海州湾埒子口以北至小丁港之间海岸，拟建项目位于港内四港池。工程拟新建2个5 万吨级液体散货泊位。码头采用工作平台+系缆墩组合的布置方式。码头上部采用装配式结构，主要为现浇桩帽、预制装配式纵横梁、预制加现浇叠合面板的形式。高桩码头基本结构由桩身、桩帽、横梁、纵梁和面板组成，如图1 所
中国港湾建设 2022年6期2022-07-05
- 桩帽对CFG桩复合地基的影响
中会在桩顶部设置桩帽[6]。本文先总结了复合地基承载力相关的经验公式，这些经验公式不能体现桩帽对复合地基承载力的影响；进而通过理论研究桩帽对复合地基承载特性的影响，得到一些定性的结论；最后通过建立现场数值计算模型，分析有桩帽与无桩帽的CFG桩复合地基的承载特性的区别，并分析了桩帽的尺寸和强度对复合地基承载特性的影响。1 工程概况武汉智能网联汽车测试场一期竞速区位于武汉经济技术开发区东荆河河畔，距长江约2 km，赛道规划用地面积约0.875 km2，设计速度
建筑施工 2022年1期2022-07-04
- 高桩码头预制桩帽装配式施工技术经济分析
建设施工中，码头桩帽一般为现浇结构，主要施工工艺多采用架设围囹结构、绑扎钢筋、安装模板、浇筑混凝土、拆模、拆除底部围囹，现浇桩帽施工工序多，围囹周转投入，以及受海上风浪影响大(如在连云港地区，夏季有台风，11月份到次年3月份寒潮及雨雪天气施工可作业天数较少)等原因影响了码头总体工期。现阶段高桩码头施工虽然体现了一定的装配式理念，如桩基、码头纵梁系、码头面板、靠船构件等为预制安装，但桩帽、横向梁系基本为现浇结构，按照《装配式建筑评价标准》（GB/T51112
珠江水运 2022年11期2022-07-01
- 高桩码头刚接PHC管桩新型接桩结构设计
体高度或局部增加桩帽与打低桩连接，但该种接桩措施会显著增加结构自质量和施工难度，并影响外观质量，尤其当桩基倾斜角较大时，为满足外包宽度要求，往往使得上部结构调整尺寸过大，造成施工材料和投资费用浪费。目前，不改变上部结构尺度的接桩措施的相关研究和应用较少，尚无完善的理论体系和指导方法。笔者探讨了一种PHC管桩打低桩接桩方案，不需调整上部结构尺度即能够满足桩基与上部结构之间刚性连接的要求，为保证工程进度和降低变更费用提供了技术支撑，可应用于类似工程实践。1 P
水运工程 2022年6期2022-06-29
- 薄壁轻质预制构件在全装配式钢管桩高桩码头中的应用
工主要采用以现浇桩帽或现浇下横梁为支撑，其上安装全断面预制纵梁、轨道梁等，再现浇上横梁，并将之与纵梁、轨道梁等装配式梁体浇筑连结形成整体结构的工艺。该工艺中，桩帽及下横梁施工支架、模板投入量大，施工周期长，设备利用率低，且受气候条件影响较大；而全断面预制纵梁、轨道梁等梁体普遍重量较大，加之码头面宽较大，一般起重设备吊装性能无法满足，而大型起重设备作业效率较低、安全风险高、设备成本高。本文以孟加拉马塔巴里超超临界燃煤电厂项目配属码头工程桩帽及预制梁为对象，基
珠江水运 2022年10期2022-06-08
- 复合地基黏性土路堤土拱效应分析
、拱脚屈服对应的桩帽荷载率并取其中的小者。陈云敏等[6]认为路堤较低时拱脚、拱顶都未进入极限状态，按极限状态得出的桩顶荷载与桩间土荷载之和大于路堤重力；当路堤较高时由极限状态算出的桩顶荷载与桩间土荷载之和小于路堤重力；只有当路堤高度为某一特定值时才能满足荷载平衡条件。因此假设拱顶、拱脚屈服程度相同，对被动土压力系数乘以不大于1的屈服系数，通过试算计算桩帽荷载率和桩土应力比。强小俊等[7]采用文献[6]的思路推导了黏性土路堤的土拱效应公式，需要试算计算桩土应
地基处理 2022年2期2022-05-20
- 高速公路工程中拼宽桥梁的受力性能研究
墩台采用桩基础，桩帽高度1.1m，宽6.75m，长1.6m。桩径为1.1m，高为18m。图2 桥梁拼宽部分平面图2 拼宽桥梁受力性能分析2.1 有限元模型建立利用ABAQUS对拼宽桥和老桥进行建模，如图3～图4所示。取中心桩K358+523.679为例进行分析，该桩桩底标高28.1m，桥面标高48.095m。左右各取半跨计算，每侧跨长为6.5m，宽度与桩帽一致。老桥的厚度、跨度与新桥一致，但模型中老桥的宽度取老桥整体宽度的一半，约14m。图3 拼宽桥梁有限
交通世界 2022年7期2022-04-18
- 预应力管桩连体桩帽一体化浇筑控制性施工技术研究
引言为降低截桩和桩帽施工的难度、提高现场施工效率、保护现场施工环境，一些学者和工程技术人员进行了有针对性的研究，如刘亮[1]、张晓波[2]、廖琴[3]、许金海[4]，祝业浩[5]等从桩帽设计结构与施工工艺进行分析和研究。李昊[6]、刘洋[7]等分别从增强桩帽连接强度，降低桩帽施工难度，提高施工效率等方面入手，提出了一种桩帽施工方法。何芳梅[8]论述了前截法桩帽一体化施工工艺及控制要点，并指出该方法在满足施工进度、标准化要求的同时，还有效地保证了工程质量。薛
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 装配式平台在码头桩帽施工的研制及应用
问题治理，本工程桩帽多为临水作业，候潮作业多，需为作业人员提供安全作业平台；（2）桩帽共有5个尺寸，统一制作单尺寸桩帽的成本较高，重量较大，对于安拆不方便；（3）考虑周转利用及安拆的快速有效性，采用装配式现场拼装更为有效。2.装配式平台控制要求和工艺2.1 装配式平台的控制要求①整体结构牢固；②防撞击力能满足任何方向1KN要求；③部分受损后只须进行部分更换，转场利用率高，重量能满足人工作业的要求；④经济性强，前期投入及后期使用成本合理。2.2 装配式平台工
珠江水运 2021年22期2021-12-20
- 水下预制桩复合地基在重力式码头地基处理中的应用
复合地基通过设置桩帽、控制桩间距和回填土厚度来调节桩土荷载分担比，形成“土拱效应”，可有效增加桩体承担荷载的比例，发挥桩的承载能力，有效减少复合地基的沉降。目前预制桩复合地基桩帽结构主要采用现浇混凝土，但现浇桩帽需要干地施工，为了将预制桩复合地基应用于水下，拟以水下水泥搅拌体桩帽结构代替干地现浇混凝土桩帽，充分利用水泥搅拌体可水下施工和水泥搅拌体与预制桩之间的耦合连接，承担上部荷载，提高地基承载力，有效控制地基工后沉降。本文结合浙江省岱山县大衢渔港扩建工程
中国水运 2021年4期2021-07-11
- 高桩式码头桩帽梁底模设计与实践
基梁板结构形式，桩帽梁支承于直径800mm PHC桩上,嵌入桩帽梁底0.3m。桩帽梁设计底标高为1.1m，而白天潮位0.6m～1.2m（潮差小），采用传统简易钢抱箍夹桩做底模支撑系统工艺，钢抱箍安装位置为桩帽底往下约82cm，处于临水面溅浪区，施工难度极高；且依托已有管桩作为上部结构的支撑基础，抱箍支撑是必不可少的重要措施。抱箍支撑是靠锁紧抱箍对管桩表面产生的压力下，产生的桩表面静摩擦阻力来承担模板系统传递的荷载。PHC桩表面光滑，表面浸泡后摩擦系数降低使
珠江水运 2021年9期2021-06-03
- 带帽控沉疏桩在市政道路软基处理工程中的应用
其沉降计算可通过桩帽土体和复合地基两种模式进行计算。1.1 桩帽间土体模式带帽控沉疏桩沉降量计算为桩帽间土体压缩量和垫层压缩量之和。受市政道路路基荷载影响，垫层压缩量通常小于1 cm，能够通过弹性方式进行计算。按照试验结果和数值分析，桩帽土体受分担荷载影响，在区段深度存在附加应力，对于桩帽土体，荷载作用中土体所产生的附加应力区域存在一定影响深度，影响深度通常情况小于桩长。桩体围箍将桩帽土体沉降视作竖向位移，确定桩帽所受土体表面作用力，通过单向分层总和法与太
智能城市 2021年15期2021-04-12
- 基于差异沉降的桩承加筋路堤优化设计
段，进行桩间距、桩帽尺寸、加筋刚度和厚度等结构参数的工程计算，对比工后桩土差异沉降的变化规律，为优化设计提供依据。运用目标造价函数方法，调节各结构参数进行桩承加筋路堤的优化设计，使工程造价最优化，以为工程实践提供建议。1 计算模型的建立本文依托珠海市某工程桩承加筋路堤试验段进行数值模拟，该试验段位于A2 标段段尾处左侧扩建辅道，其中右侧为已建主干道，主道与辅道之间设有挡土墙。路堤填土高度4 m，左侧边坡坡率1∶1.5，辅道路面宽度12 m，路堤地面±0 m
广东土木与建筑 2021年3期2021-03-24
- 高桩码头的桩帽在有限元分析中的简化处理
横纵梁、面板以及桩帽以实体单元（solid）建模，桩基以梁单元（beam）进行建模；其二，横纵梁以及桩基均以梁单元进行建模，面板以壳单元（shell）进行建模（以下简称梁板简化模型）。第一种模型最大程度的将结构细节进行模拟和计算，可得到较为准确可靠的结果，但建模方法复杂，计算效率低，后处理也较为困难；第二种模型建模方法较为简单，计算效率高，后处理更为高效，且一般计算精度满足设计要求[3,4]，在码头设计工作中得到普遍应用。然而，一般的梁板简化模型缺乏对桩帽
港工技术 2020年5期2020-10-22
- 加筋对桩承式路堤荷载传递影响的三维有限元模拟
机理要复杂得多，桩帽与桩间土间的荷载传递不仅受土拱效应的影响，还与加筋的拉膜效应密切相关。Hewlett 等[2]进行了无筋桩承式路堤三维土拱效应模型试验，据此提出了球形土拱形态和相应的土拱效应计算模型。此后，许多学者对无筋桩承式路堤中土拱形态和效应等问题进行了较为深入的研究[3-8]。对于桩承式加筋路堤，Chew 等[9]和Van Eekelen 等[10]通过室内模型试验，实测了加筋的拉膜效应和相邻二桩条带间加筋表面土压力的分布，发现加筋增强了路堤荷载
上海理工大学学报 2020年4期2020-09-27
- 黄土场地太阳能电站短桩基础侧向承载特性现场试验研究
承载性能，并评价桩帽加固对其的影响。最后对比相关规范推荐计算方法的计算结果，初步确定短桩基础的设计方法。1 现场试验概述与方案1.1 工程地质条件试验场地位于陕西省咸阳市礼泉县，所在区域整体为黄土台塬地貌，地势平坦。试验场地内的地层主要是第四系中更新统风积老黄土，褐黄色，可塑，黏粒含量较大，质地均匀，富大孔隙，地层结构简单。试验点所在区域的土体曾用碎石覆盖并进行过夯实处理，试验前进行了碎石层的挖除作业及整平。经原位轻型动力触探测试，场地3.3 m深度范围内
结构工程师 2020年2期2020-06-17
- 无掩护海域潮水淹没区码头桩帽高质量施工措施
该煤码头共有现浇桩帽92个，按照结构尺寸可分为4 类，即A类23个（4m×2.5m×1.2m），B类28个（4m×2m×1.2m），C类37个（4.8m×2.0m×1.2m），D类4个（12.85×2×1.2m）。根据项目总进度要求，需在东北季风过后的3个月内完成桩帽施工，这样才能保证码头总体施工能够下一个东北季风来临前完成，进而确保卸船机等在东北季风期来之前上岸投运。2.施工条件分析2.1 无掩护外海域施工条件分析该项目位于越南南部，属热带海洋性季风气候
珠江水运 2020年10期2020-06-13
- 带锥形桩帽复合地基桩土应力比计算及其数值模拟
10082）锥形桩帽桩是相对于等截面桩的一种变截面桩,由于其具有良好的承载传力结构特性,在路堤及车辆荷载作用下, 能够通过倾斜的桩身将其所承受的一部分垂直荷载转换成作用在桩周土上的水平推力,同时也增大了桩侧摩阻力,提高桩的承载能力.锥形桩帽桩锥帽部分的受力特征与锥形桩相似, 国内外学者关于锥形桩开展了一系列研究：何杰等[1-4]研究发现,锥形桩的承载能力高于等截面桩.Ladanyi 和Guichaoua[5]在永久性冻土中分别进行了锥形桩、等截面桩的载荷试
湖南大学学报（自然科学版） 2020年3期2020-04-11
- 桩承式加筋路堤的三维有限元分析方法
m；采用方形桩，桩帽边长取0.8m。⑷模型底部约束x、y、z 三个方向的位移，模型四周约束水平方向位移。地下水位位于软土的顶面,通过在软土的顶面设置孔隙水压力pw＝0 的边界条件，模拟自由排水边界。1.2 材料模型及单元类型⑴路堤及路面结构采用实体单元C3D8 进行模拟。路堤填土和软土均采用莫尔库伦弹塑性模型。软土重度为17kN/m3，弹性模量取3MPa，内摩擦角取15°，粘聚力取10kPa，渗透率取4.3×10-4m/d；路堤填土的重度为18kN/m3，
广东建材 2020年2期2020-03-30
- 劲性体复合地基预制桩帽设计及沉降分析
安装。传统的管桩桩帽一般采用现浇施工， 本文根据劲性体自身工厂化预制特点并结合设计施工标准化理念，对劲性体桩帽也进行预制桩帽设计及预制桩帽标准化施工工艺控制进行研究， 从而真正实现劲性体复合地基处理工艺的工厂化、预制化、高效化的目的。劲性体预制桩帽可极大的缩短浇筑及养护周期，因其工厂化预制也可避免操作不当等人为因素的影响，在满足强度要求及工程质量控制的前提下， 也因其自身的优点可减少钢筋及水泥的用量， 具有一定的经济效益及环境保护效益。劲性体本质可认为对传
福建交通科技 2019年6期2020-01-07
- PTC管桩复合地基优化设计研究
m，长18 m。桩帽直径为1.5 m，厚度为0.15 m。为减小边界效应影响，模拟土体选取半径为8 m，高度为54 m 的圆柱体，管桩、桩帽及荷载板均按现场试验尺寸选取，模型中将正方形荷载板及桩帽简化成等面积圆形以利于网格划分。垫层有2种厚度，分别为30、60 cm，半径与土体相同。承压板的直径为1.7 m。见图1。图1 计算模型土体的材料属性由土层资料经简化得到，见表1。表1 土体及垫层的材料属性桩采用的混凝土及桩帽、承压板采用的钢材的材料属性见表2。表
天津建设科技 2019年4期2019-09-06
- CFG桩免桩间土开挖截桩施工技术探讨
净并使其达到设计桩帽顶标高位置，而后展开桩帽基坑的开挖施工，并在其中设置截桩，基于土模浇筑的方式形成具有足够强度的桩体[1]。②采用该方法后，无需进行桩间土的开挖与回填施工，既加快了工程效率又缩减了成本；对桩帽混凝土强度进行检测，当其达到预期设置指标后便可随即展开褥垫层施工。3 CFG桩桩帽开挖与桩头截除创新技术3.1 创新技术的提出①就当前的行业水平而言，桩帽基坑开挖有两种可行的方式，具体有：a.人工开挖，此方式所带来的效率低下，不仅耗费成本还降低了基坑
安徽建筑 2019年5期2019-06-17
- CFG桩施工技术在沿海地区软土地基处理的应用研究
318522m。桩帽混凝土强度为C30，为双面配筋的现浇钢筋混凝土板，桩顶设置50cm厚级配碎石砂加筋褥垫层，单层聚丙烯单向土工格栅（180kN/m）。2 长螺旋钻孔管内泵压施工工艺介绍CFG桩即水泥粉煤灰碎石桩，可采用沉管灌注成桩、泥浆护壁钻孔灌注成桩以及长螺旋钻孔管内泵压施工等工艺。成桩后通过连接桩帽及级配碎石褥垫层形成复合地基。因本项目与泉厦漳联盟路共线设计，考虑到挤土效应对已施工完成的桥梁基础的影响，本工程设计采用长螺旋钻孔管内泵压施工工艺。施工工
安徽建筑 2019年11期2019-03-15
- 铁路路基混凝土灌注桩施工质量控制
水。CFG桩顶的桩帽混凝土达凝期后，用装有尼龙头的力棒逐一敲击桩帽顶，如果发出实响声，则说明桩帽与桩接触良好；如果发出空响声，则说明桩帽与桩接触较差，应进行处理。同时，用反射波法在桩帽顶上按比例检测桩帽与桩质量完整性，如果有浅部断桩信号，则说明桩帽与桩接触较差；如果有桩底反射，则说明桩帽与桩接触良好。此外，还可采用CFG混凝土桩帽湿接法施工，使桩与桩帽一次性施工完毕，达到桩与桩帽接触良好的目的。抗滑桩；冲孔桩；CFG桩；桩顶目前，我国在建铁路路基混凝土灌注
科技与创新 2018年23期2018-12-18
- 带帽单桩工作特性现场试验分析
的沉降控制效果；桩帽下土体分担荷载随桩帽荷载的增加而增加，且桩端土层越差，桩帽分担的荷载越多而且地基应力分布差异越大；桩帽的存在，削弱了桩身上部桩侧摩阻力，其影响范围约为5~6倍的桩帽宽度。带帽单桩；沉降；荷载分担；荷载传递；桩帽下地基应力铺设无砟轨道的高速铁路具有严格的沉降控制标准[1−2]。随着高速铁路建设在深厚软土地区日益增多，这就直接加速了铁路路基地基处理方式的革新。相继出现了CFG桩复合地基[3]、桩−网复合地基[4]、桩−筏复合地基[5−6]、
铁道科学与工程学报 2018年11期2018-12-06
- 探析高填方下PHC管桩加固软土路基的应用
要对PHC管桩、桩帽、褥垫层组合的深层软基加固处理技术进行探析，使PHC管桩、桩帽、褥垫层有效结合，提高地基承载力。同时，通过路堤填筑形成土拱效应，避免桩（帽）土顶面的差异沉降反射到路面，减少路基沉降引起的道路病害。关键词：PHC管桩；深层软基处理；桩帽；褥垫层1 引言本文主要以安庆高新区山口片外环西路建设工程软土地基处理为实例，对PHC管桩深层软土路基处理技术进行探析，形成一套完整先进的施工工艺，以提高工程质量，节约工期及成本。本工程采用全液压静力压桩机
装饰装修天地 2018年3期2018-10-21
- 载体桩对软土地基沉降量控制效果的试验分析
究。本文主要对有桩帽与无桩帽时的试验结果进行比对，得出桩帽对沉降量的大小、沉降量发生阶段以及发生深度的影响。1 试验段概况某一试验段地质纵断面如图1，自上而下主要地层情况为：勘探深度范围内地层为第四系全新统冲积层(Q4al)及第四系上更新统冲积层(Q3al)，局部为第四系全新统人工堆积层(Q4ml)。地面至地面下8.4 m主要粉质黏土和黏土层，在8.4～12 m深度范围内有一层中密～密实的细砂层，其下主要为粉土、可塑粉质黏土和黏土互层。试验段采用正方形布置
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 桩帽对载体桩复合地基沉降影响的现场试验
垫层-桩结构中有桩帽与无桩帽时的试验结果进行比对，分析桩帽对沉降发生阶段、发生深度及沉降值的影响。2 试验段概况某试验段地质纵断面如图1，自上而下主要地层情况为：地面以下8.4 m主要粉质黏土和黏土层，在8.4～12 m深度范围内有一层中密-密实的细砂层，其下主要为粉土、松软土的粉质黏土和黏土互层。采用正方形布置的载体桩(如表1)，分别选取有桩帽载体桩和无桩帽载体桩加固段进行沉降观测，每段选择两个观测断面(主断面、附断面)。路基填筑材料为AB组，高2.2
铁道勘察 2018年3期2018-07-03
- 斜坡地基PHC管桩加固参数研究的数值模拟结果分析
、桩长、桩间距和桩帽尺寸等因素对管桩复合地基变形、管桩受力及桩-土荷载分担特征等性状影响。1 数值模拟方法1.1 路堤填土与垫层之间传力分析1.1.1计算模型模型尺寸取4 m×4 m×4 m的立方体，模型左、右、前、后边界和下边界位移约束都设置为垂直平面的位移约束，上边界为自由边界。模型上半部分为路堤填土，下半部分为碎石垫层，在其分界面上采用不同方式划分网格，如图1所示。图1a为网格连续；图1b为网格密度相差一倍且上密下疏；图1c为网格密度相差一倍且上疏下
土木工程与管理学报 2018年2期2018-05-04
- 太原地区某工程试桩静载试验检测问题分析
头的混凝土强度和桩帽(试桩顶部所加的与灌注桩同直径两端开口的钢筒)的长度，从而使静载试验能够顺利进行。2 工程概况某工程地块位于太原市。楼长45.20 m，宽20.25 m，地下3层，地上44层，总高度143.05 m。根据设计图纸：地基处理采用旋挖成孔灌注桩(桩侧、桩底后注浆)，桩长52.5 m，桩径800 mm，布桩152根，含3根试桩、12根锚桩(锚桩主筋采用18根直径28的Ⅲ级钢)。工程桩、锚桩混凝土强度等级C40，试桩混凝土强度等级C50。要求单
山西建筑 2018年1期2018-01-17
- 预应力管桩处理软土地基效果分析
预应力管桩在不同桩帽、桩长、桩间距、垫层刚度时的路基沉降进行计算，研究预应力管桩在不同情况下处理软土地基的效果，为软土地基处理设计施工提供参考。预应力管桩；有限元；软基处理效果；路基沉降0 引言随着地基处理技术的发展，复合地基技术在处理高等级公路深厚软土地基中的应用越来越多。大量工程实践证明，预应力PTC管桩具有承载力高，穿透能力强，耐久性好，适应性强，施工工期短等优点[1,2]。目前该桩型已在国内沿海地区普遍推广应用，在许多地区正取代各种传统桩型而成为主
城市道桥与防洪 2017年11期2017-12-19
- 桩间距和桩帽宽度影响土拱效应的现场试验
098)桩间距和桩帽宽度影响土拱效应的现场试验陈 洋1, 李国维2, 杨 涛1, 马鹏真1(1.上海理工大学 环境与建筑学院,上海 200093; 2.河海大学 土木与交通学院,南京 210098)为了研究桩间距和桩帽宽度对桩承式加筋路堤土拱效应的影响,在广清高速公路拓宽工程庆丰收费站进行了现场试验,实测了路堤荷载下不同桩间距和桩帽宽度下桩帽及桩间土表面的竖向土压力,据此获得土拱高度与桩帽净距的关系.试验结果表明,桩间土表面竖向应力近似均匀分布.当桩帽净距
上海理工大学学报 2017年2期2017-05-25
- 深厚软土桩网复合地基土工格栅变形分析
逐渐增大，拉力在桩帽边缘处最大，桩间次之，桩帽中心处土工格栅拉力最小；粗颗粒的垫层材料可以限制土工格栅的变形，进而均匀土工格栅拉力。桩网复合地基，土工格栅，垫层，拉力桩网复合地基是由桩、网、土三者协同作用、共同承担荷载的人工地基[1-4]。土工格栅作为一种可以调整荷载、提高地基承载力、减小沉降的方法，广泛应用于实际工程中，国内外学者对其进行了大量的研究。Brand[1]研究分析了土工格栅加筋垫层分散荷载效率。Pham[3]通过数值分析了土工格栅的荷载传递效
山西建筑 2017年10期2017-05-15
- 盐渍土地基铁路路基溶陷沉降计算方法的探讨
导出了桩顶不设置桩帽和桩顶设置桩帽两种情况下的路基溶陷沉降的计算公式，明确了路基溶陷沉降量与桩直径、桩帽直径或边长以及桩间距的辩证关系，并针对某高速铁路盐渍土地基工点给出了算例，上述成果可以为设计者提供参考。盐渍土地基； 铁路路基； 桩基加固； 溶陷沉降盐渍土是指易溶盐含量较高，具有溶陷、盐胀特性的土。修建在盐渍土地基上的铁路路基应充分考虑地基溶陷性对铁路路基沉降的影响。我国西北地区盐渍土分布较广，普速盐渍土铁路路基在盐渍土地基上填筑时，通常采用抬高路堤填
四川建筑 2017年1期2017-03-13
- 基于桩帽尺寸调整的桩网复合地基沉降控制方法研究
0251)基于桩帽尺寸调整的桩网复合地基沉降控制方法研究郭帅杰1，2(1.铁道第三勘察设计院集团有限公司，天津 300251；2. 轨道交通勘察设计工程实验室，天津 300251)为研究桩网复合地基沉降控制中的桩帽尺寸优化调整问题，采用楔形土拱模型和荷载传递理论分析桩帽尺寸对桩网复合地基桩土荷载分担及沉降变形的影响规律，依据桩土总沉降位移和沉降差控制标准，提出基于桩帽尺寸调整的桩土沉降控制方法，给出桩帽尺寸确定原则。研究结果表明：桩帽的设置可有效提高桩体
铁道标准设计 2016年11期2016-12-06
- 大吨位静载试验基桩可移动桩帽有限元分析
载试验基桩可移动桩帽有限元分析邱发强(厦门市工程检测中心有限公司福建厦门362000)通过结合某工程地勘等设计资料，选取典型的地质土层条件，利用有限元分析软件OpenSeesPL，研究了可移动桩帽的基桩在竖向荷载作用下，桩的竖向位移以及工作性状。同时，对影响基桩竖向承载力的桩帽偏心、桩帽倾斜以及混凝土强度等因素进行了数值模拟及分析。结果表明，桩的沉降值不受混凝土强度变化以及桩帽偏心的影响，而桩帽倾斜对于沉降值的影响是不可以忽略的。对大吨位基桩抗压静载试验具
福建建筑 2016年4期2016-09-26
- 浅谈马来西亚500kV输电线路工程桩基础施工技术
；输电线路工程；桩帽1 前言马来西亚500kV输电线路C标工程是马来西亚砂捞越州第一条500kV交流架空输电线路，位于马来西亚砂捞越州州府古晋附近，线路从Lachau 到Tondong变电站，长约141km的500kV三相双回四分裂送电线路，线路途经地区35%为沼泽地段，桩基础比例较大，基础工程关系到铁塔工程整体质量，所以输电线路工程中做好基础工程对整个电网稳定运行是基石。马来西亚500kV输电线路在沼泽地形上采用预应力桩基础施工技术，且采用的欧标进行设计
科技尚品 2016年8期2016-05-30
- 铁路路堤填土柔性荷载下CFG桩复合地基沉降及桩身应力研究
数值模拟分析不带桩帽悬浮式、不带桩帽支承式、带桩帽悬浮式、带桩帽支承式4种CFG桩复合地基在路堤填土柔性荷载下的沉降和桩身应力分布规律。两种分析方法的结果均表明:设置桩帽和支承式CFG桩均可以明显减小复合地基的沉降，复合地基沉降大小不仅取决于桩间土的承载力，而且桩端持力层土的性质也起很大作用;坚硬下卧层的存在可以让桩体分担更多的荷载，使得桩体承载力在全桩长范围内得到发挥，桩端应力值增大;桩帽的设置使得桩身应力值有所增大但不如下卧层影响明显。路堤填土柔性荷载
铁道建筑 2015年2期2015-12-26
- 大振次列车动荷载作用下桩网加筋路堤土拱效应模型试验研究
15]要求建造。桩帽尺寸和间距由杭长客运专线杭州萧山段的典型设计工况确定。桩帽尺寸1 m×1 m×0.2 m，正方形布置，中心间距1.8 m，共15块，见图2。桩帽中间放置PVC水袋，充水后与桩帽等高。路堤填筑之前水袋充满水，试验中通过放水体积控制水袋沉降，模拟桩网结构路堤桩土差异沉降。水平加筋垫层从下至上分别为15 cm厚砂砾石、10 cm厚细砂、一层单向土工格栅、10 cm厚细砂及15 cm厚砂砾石。土工格栅上下铺设细砂是为了保护土工格栅不被砂砾石破坏
铁道学报 2015年9期2015-05-10
- 带帽控沉疏桩在加筋褥垫层复合地基加固工程中的作用研究
C30钢筋混凝土桩帽，桩帽以上设0.6 m厚双层双向加筋（土工格栅）碎石褥垫层。道路通车至今，使用情况良好。1.2 工程地质条件工程地处珠江三角洲海相淤积区域，建设前大部分区域为水产养殖区。采用控沉疏桩和加筋褥垫层加固的路基，由于前期已进行过简单的加固处理，地表以下已形成厚度为4～6 m的硬壳层，其下为20～30 m的淤泥层，并且含水量高，孔隙比大，承载力低，变形大，属高压缩性土。2 作用机理控沉疏桩一般是指在承台或结构层下以疏散法布置的桩。本文是指相对于
科技与创新 2015年7期2015-05-05
- 循环荷载下单桩－土－桩帽共同作用分析
荷载下单桩－土－桩帽共同作用分析严 敏1,李 波1,李 炜2,3（1.长江科学院水利部岩土力学与工程重点实验室,武汉 430010；2.中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司,杭州 310014；3.华东海上风电省级高新技术企业研究开发中心,杭州 30014）为探究循环往复荷载作用下层状地基中单桩－土－桩帽的共同作用,基于Mindlin板理论和层状弹性地基模型,结合层状地基中单桩的荷载传递规律,提出一种分析共同作用的方法。首先建立单桩－土－桩帽共同作用刚度
长江科学院院报 2015年12期2015-01-03
- CFG桩复合地基中桩帽的作用分析
FG桩复合地基中桩帽的作用分析曾小波1邱恩喜1，2陈利容1(1.中铁二院，四川 成都 610031； 2.西南交通大学土木工程学院,四川 成都 610031)结合某客运专线工程实例，从CFG桩及桩间土的应力和沉降两个方面对桩帽在CFG桩复合地基中的作用进行了数值模拟分析，得出了桩帽在CFG桩复合地基中的作用效果，以供参考。CFG桩，桩帽，桩土应力，桩顶刺入量1 概述CFG桩是20世纪80年代末由中国建筑科学研究院地基所立题进行试验研究，随后成功应用于工程实
山西建筑 2014年18期2014-08-10
- 预应力管桩处理高速公路软土地基设计研究
过在桩的顶部设置桩帽，由桩帽和桩帽下的管桩组成组合单桩，同时在桩帽顶部设置碎石加筋垫层与桩帽之间的土体构成复合地基，见图1。一般管桩的间距大于6倍桩径，按疏桩基础中的组合单桩的受力模式来考虑，而对于整个地基则按复合地基的受力模式来进行考虑［1］。图1 预应力管桩复合地基采用预应力管桩处理高速公路软土地基，其设计的主要内容包含以下方面：①桩长。桩长原则上应穿透软弱土层到达强度相对较高的土层；②间距、桩帽大小。桩间距和桩帽大小按控制沉降量和承载力为原则选取，原
交通科技 2014年1期2014-05-09
- 层状地基中单桩－桩帽－土共同作用等效剪切位移法
［2－3］、设置桩帽［4］逐步优化得到，其地基加固效果得到显著提高，在软土地基能够满足有效控制沉降要求且施工速度快［5］，在国外已得到广泛应用，例如道路拓宽［6］、桥头地基支护［7］、机场跑道［8］，以及一些工业建筑［9］。而在国内同样开展了大量的现场试验研究，如李海芳等［10］、曹卫平等［11］、徐正中等［12］、费康等［13］。带帽单桩的现场试验积累了一定的试验数据，同时试验结果表明在桩顶配置桩帽能明显增大桩体与垫层或路堤填土的接触面积，减少因桩土刚度
土木与环境工程学报 2013年1期2013-11-20
- 桩承式路堤沉降计算分析
算我们假设桩顶、桩帽以下的土体与桩间土之间是均布应力，则有桩帽下面的土体与桩间土接触面应力会相等，如公式(1)所示。式中:p、pp和ps分别为复合地基、桩帽顶和桩间土上平均荷载集度;n、m 则表示为复合地基桩土的应力比和置换率。桩顶承担的荷载为桩帽承担荷载扣除桩帽下土体承担的荷载式中:P 表示桩顶所受的荷载;Ac和Ap则表示为桩帽的面积以及桩身面积。2.1 桩间土沉降计算桩帽以下的土体受力是明显比桩间土要小的，也是要滞后于桩间土的，桩间土沉降后会对桩帽下土
黑龙江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 褥垫层厚度对京沪高速铁路复合地基的影响及优化分析
段李窑试验段A区桩帽网结构的试验工况(原设计采用:桩径0.5 m，桩间距1.7 m，桩长24 m，桩帽直径1.0 m，桩帽高度0.4 m，褥垫层厚度0.6 m)。为了直观全面理解整个路基沉降和荷载分担变化特征，本文利用三维模拟，研究了路基沉降和荷载分担变化规律，模型计算宽度与深度分别取200 m与100 m;路基沿着路基中心向两侧方向延伸，所以长度取1倍桩间距，由桩间距确定具体取值，计算参数见表1、表2。模型中，土体均为库仑模型，CFG桩是在先设置土体中替
铁道标准设计 2013年9期2013-05-14
- 桩承地基土拱高度计算方法的研究及分析
密的壳体拱传递到桩帽上，这种现象被称为路堤填土中的土拱效应［1］。早在 1936 年，太沙基［2］就通过活动门试验研究了平面土拱效应，验证了土拱的存在。随后，国内外众多学者通过各种方法对隧道、边坡、基坑、路堤填土中产生的土拱效应进行了研究［3-5］。土拱高度的确定一直是桩承地基设计中的关键，特别是对于低填方路堤的设计尤为重要。因此，本文假定土拱模型，综合考虑填土性质、桩帽大小及桩间距的影响，建立土拱高度计算公式，为桩承地基的设计提供借鉴。1 土拱模型的建立
铁道建筑 2012年5期2012-07-30
- 海城西站CFG桩帽复合地基数值分析
0043)CFG桩帽复合地基由CFG桩、桩间土、钢筋混凝土帽及褥垫层等几部分组成，是当前高速铁路建设中常用的软基加固处理措施。虽然应用较广，施工技术也已日趋成熟，但在应力、变形分析上却一直未能形成一套成熟可靠的计算分析方法［1-3］。本文以通用有限元程序为工具，对哈大客专海城西站CFG桩帽复合地基进行了数值分析，在复合地基计算分析方法上进行了一次有益探索，分析方法及结论可为设计及施工提供参考。1 工程概况哈大客专海城车站里程范围为DK255+347—DK2
铁道建筑 2012年5期2012-07-30
- 京沪高速铁路济南西站CFG桩复合地基土模旋切截桩现浇桩帽施工技术
cm厚碎石垫层的桩帽网结构加固处理。CFG桩设计桩径40 cm，桩体设计强度达到不小于C20混凝土强度等级。CFG桩布置形式为:纵向间距1.5 m，横向间距1.6 m。桩帽设计为φ110 cm、厚度50 cm的圆柱形桩帽，混凝土强度不小于C30。2 施工特点(1)流程简捷，工效高，速度快。通过先机械填筑后人工开挖的土模法，有效避免了CFG桩成桩后桩间土的挖除与回填，简化了施工工序，提升了施工速度;采用自行研制的旋切截桩机截除桩头，降低了作业人员劳动强度，大
铁道标准设计 2011年12期2011-11-27
- 带帽控沉疏桩复合地基优化设计及其工程应用
，通过在桩顶配置桩帽，各桩帽之间用碎石回填，并设置一定厚度的褥垫层，形成带帽控沉疏桩复合地基［5］。1 复合地基两种沉降计算模式在带帽控沉疏桩复合地基的沉降计算中，可采用复合地基模式和桩帽间土体模式等两种沉降计算模式。1.1 复合地基模式带帽刚性桩复合地基的沉降量应该等于垫层压缩量、复合桩体压缩量与下卧层土体压缩量三者之和。其中，在路堤设计荷载作用下，垫层压缩量一般不到1 cm，可采用弹性计算方法。由于桩体刚度太大，复合桩体压缩量可以忽略不计，故只需求解下
铁道建筑 2011年1期2011-09-04
- 潮汕车站桩—网复合地基管桩承载性状数值分析
较不同的桩间距和桩帽对应力传递的影响，建立3种对比工况，工况1为桩间距2.5 m，正方形布置，有桩帽;工况2为桩间距2.5 m，正方形布置，无桩帽;工况3为桩间距3.5 m，正方形布置，有桩帽。其中工况1与现场情况一致。考虑到路基横断面沿路基中心是对称的，模型按半断面建立。地基土的计算宽度为半路基宽度的3倍，地基土的计算深度为 56 m，为最大桩长的2倍。纵断面选取2倍桩间距作为计算范围，如图2所示。图1 路基横断面示意(单位:m)2 管桩承载性状分析2.
铁道建筑 2011年12期2011-07-30
- CFG桩桩帽现浇与预制的对比与分析
头后,于桩顶施工桩帽。2 CFG桩桩帽施工方案采用现浇与预制相结合的方法施工桩帽。为了预制方便,将扩大桩头改为头顶与底均为100 cm的柱状,高度为40 cm。3 现浇与预制桩帽施工工艺对比3.1 现浇桩帽与预制桩帽外形尺寸对比现浇桩帽与预制桩帽的外形见图1,图2。预制桩帽为圆柱形,直径1 m,高度0.4 m,下部设直径0.55 m,深度0.05 m的凹槽,用于和下部桩头的连接咬合,桩帽上部留有用于吊装的预埋件;现浇桩帽为倒圆台形,上口直径1 m,下口直径
山西建筑 2010年5期2010-11-06
- 筏板式与桩帽式CFG桩数值对比分析
CFG桩桩顶设置桩帽或设置筏板。筏板一般采用钢筋混凝土板制作，造价较高。本文以新建铁路曲阜站复合地基的沉降分析及评估为背景，通过二维有限元程序PLAXIS，对曲阜站复合地基的沉降进行了系统分析及研究，提出了用设置桩帽的CFG桩代替筏板CFG桩的建议，并论证了这个建议的可行性。1 工程概况曲阜站 DK531+971.43—DK534+400位于冲积平原之上，地形较为平坦。地层分布从上至下为:粉质黏土，厚0～3.4 m;黏土，厚0～4.8 m;中砂，厚0.2～
铁道建筑 2010年12期2010-09-04
- 路堤荷载下带帽桩—网复合地基桩土应力比研究
的桩长、桩间距、桩帽尺寸、垫层材料及厚度等基本参数的确定都还依赖于设计者有限的经验。因此，有必要对其进行系统而深入的研究。无论讨论沉降量还是承载力，首先要涉及到桩土应力比这一问题。本文首先对带帽桩—网复合地基的基本性质做简要介绍，其次，基于土拱效应理论和加筋垫层受力特点得出桩土应力比的表达式。同时结合实例，对影响因素进行探讨。1 基本特征介绍1.1 基本组成饶为国等沿袭日本以“桩网”为核心的称谓法，部分文献沿袭欧美以“桩承路堤”为核心的称谓法。考虑其普遍性
铁道建筑 2010年12期2010-05-04
- PTC管桩对路堤的上刺入量估算
3m,3.5m,桩帽1.4m×1.4m。1.2 计算方法采用W.J.Hew lett计算式进行计算桩、土分担的荷载量,加荷方式认为一次加载,路堤填土高度分别取3 m,4 m,5 m,6 m和7m。本计算采用太沙基极限承载力理论进行计算。上刺入量的估算主要采用目前工程中经常采用的估算式进行计算,在计算过程中,灰土垫层厚分别取1.5 m和2 m。2 桩土荷载分担计算W.J.Hew lett和M.F.Randolph通过模型和现场试验,分析了砂填料在群桩为正方形
山西建筑 2010年27期2010-04-20
- 高速铁路CFG桩网复合结构设计参数分析
理方案如水泥土、桩帽网、和桩板方案对沉降规律和桩土应力比的影响.杨龙才等[7]研究了低路堤CFG桩不同垫层结构形式的动力响应。国内外学者对CFG桩复合地基性状虽有了一定的研究,但由于其受力、变形机理的复杂性,尚无形成一套较合适的设计理论。因此CFG桩设计参数研究还有待于进一步的深入,以在保证列车长期运营安全的基础上,控制工程造价。本文针对京沪高速铁路软土地区徐沪段的CFG桩复合地基,以动力有限元数值模拟为主要研究手段,就有无桩帽、不同桩长、不同桩间距下的C
华东交通大学学报 2010年6期2010-03-06
- 铁路地基中带桩帽的ＣＦＧ桩复合地基工程特性分析
G桩复合地基设置桩帽对CFG复合地基的工程特性影响巨大，对桩帽尺寸的合理设计是实现协调承载和变形控制的技术关键。进行了1组CFG复合地基离心模型试验，测试了地基变形、桩身应变等数据。试验数据表明：在桩顶设置桩帽能有效发挥CFG桩的承载能力，提高地基的稳定性。关键词离心模型试验；地基路堤；CFG桩复合地基；桩帽效应前言随着我国各项基础行业的高速发展，CFG桩复合地基技术已经得到了广泛的应用和认知。目前，国内铁路设计时速越来越快，为满足行车安全，这就要求整个路
南北桥 2009年5期2009-12-04