井身
- 柴达木盆地井身结构多向融合设计对策探讨
100083）井身结构设计是钻井工程设计的先行环节和基础，通常以地质设计为依据，按有利于取全、取准地质和工程资料，保证钻井工程质量，发现和保护油气层，满足长期开采需要为基本原则。随着柴达木盆地勘探向纵深发展，复杂深井增多，面临着地质目标易变、事故复杂易发等多项挑战。只有创新井身结构设计思路和方法，将井身结构设计涉及的方方面面与可行的钻井配套技术工艺构成一个系统，采用井身结构与生产管理、钻井配套技术工艺融合的设计方法，才能应对和削减复杂地层钻进中所遇到的地
石油工业技术监督 2022年10期2022-11-04
- 四川盆地双鱼石高陡构造井身轨迹跟踪技术
平井在钻井过程中井身轨迹跟踪显得尤为重要，也是提高储层钻遇率的根本保障。双鱼石高陡构造断块发育［4]，岩层产状变化大，井身轨迹跟踪难［5]，在钻进过程中动态计算井身轨迹方向岩层视倾角，并结合栖霞组储层岩屑伽马能谱、元素及气测等录井响应特征动态调整井身轨迹，从而达到提高储层钻遇率的目的。2 视倾角的确定钻进过程中井身轨迹方向往往与岩层真倾向不一致（图2-a），准确计算井身轨迹方向上岩层视倾角是高陡构造井身轨迹跟踪的前提，依据计算的岩层视倾角对井斜角进行动态调
天然气技术与经济 2022年4期2022-09-28
- 垦利10-1油田沙河街地层井身结构简化及配套技术
″）尾管”的3层井身结构[3]。经过垦利10-1 油田前期4 口井钻井作业的摸索和经验积累，发现在保证作业安全的前提下，通过使用海水膨润土浆深钻技术、改进型PEC钻井液体系及等壁厚马达与水力振荡器配合深钻技术，能够适当加深部分沙河街井的二开311.15 mm（12¼″）井眼深度，提出了简化储层在沙河街地层且井深在3 100 m以内井身结构的设想，首次实现了二开井眼一次性钻穿明化镇组、馆陶组、东营组和沙河街组4套不同地层。通过在垦利10-1 油田尝试应用，已
石油工业技术监督 2022年8期2022-08-27
- 储气库水平井井身结构优化技术及应用
眼+储层专打”的井身结构理念，长庆油田陕224井区储气库也按照此理念采用四开大尺寸井眼注采水平井完井3口，平均钻井周期239.5d，井下故障复杂处理时效平均12.83d/口，钻井周期长，复杂故障时效高，主要问题该区块地层复杂，钻遇地层存在承压能力低的易漏地层，砂泥互层及大段连续碳质泥岩和煤层发育，井壁极易失稳垮塌的地层，各开次井眼尺寸大，机械钻速低，携砂困难，大斜度井段地层钻进过程中起下钻遇阻严重、划眼困难、卡钻、井漏等井下故障和复杂频繁发生。为此，对储气
当代化工研究 2022年15期2022-08-26
- 磁偏角对斜井校正处理的影响
一口斜井而言，沿井身结构的井斜段(dl)，其水平偏移(ds1)及其水平偏移进一步分解的东西偏移(dx1)和南北偏移(dy1)可以分别表示如下：ds1=dlsinβdx1=dlsinβsinαdy1=dlsinβcosα式中：dl为井斜段长度，通常情况下为0.05 m；α为井斜段方位角；β为井斜段井斜角；ds1为井斜段水平偏移；dx1为井斜段东西偏移；dy1为井斜段南北偏移。2.2 考虑磁偏角的情形对于每一口斜井而言，沿井身结构的井斜段(dl)，其水平偏移(
北京石油化工学院学报 2022年1期2022-07-12
- 页岩气“瘦身井”结构优化
在调整页岩气井的井身结构设计，以实现降低页岩气开采成本。页岩气井的井身结构设计要紧密结合地质、地层情况以及设备能力、钻具组合等因素综合确定[3-6]。本文结合川渝地区某区块地质情况，对实现页岩气井身结构瘦身优化进行了阐述和分析，提出了井身结构“瘦身”优化方案。1 页岩气井常规井身结构页岩气开采是由美国最先开始研究的，在经历了很长一段时间的页岩气开采技术探索之后，目前大部分页岩气开发井为水平井加多段压裂组合。美国页岩气井井身结构通常为三开井身结构（见图1），
天津冶金 2022年3期2022-07-01
- 富满油田超深井井身结构优化技术与应用
得23区块原主体井身结构为塔标Ⅲ三开井身结构，二开技术套管下入层位以奥陶系良里塔格组为主，完井方式裸眼或筛管完井。跃满西区块早期主要采用塔标III三开结构，2018年以后逐步优化为塔标Ⅰ四开结构。玉科区块受膏盐层影响，井身结构由早期塔标Ⅲ三开优化为塔标Ⅰ四开。鹿场区块主要采用塔标Ⅰ四开井身结构，果勒区块考虑到铁热克阿瓦提组高压盐水层、桑塔木组侵入岩、鹰山组异常高压等因素，均设计采用塔标Ⅱ五开结构[2]。由于井身结构设计不够合理，造成多井次发生井壁失稳、卡钻
钻采工艺 2022年6期2022-03-04
- 东海西湖井身结构深度优化技术及其应用
过不断探索、实践井身结构优化技术，井身结构由五开优化为四开［3-4］，省去了二开的Ø660.4 mm井眼，并将Ø444.5 mm井眼加深钻进至2500 m左右，减少Ø311.1 mm井段长度，降低了Ø311.1 mm井段钻进难度，形成了东海近几年较为固定的探井井身结构：Ø914.4 mm×200 m+Ø444.5 mm×（2200～2500 m）+Ø311.1mm×（3900～4200 m）+Ø215.9 mm×完钻深度。此套井身结构使用效果良好，解决了Ø
钻探工程 2021年10期2021-11-12
- 神府致密气区块井身结构优化研究与应用
期钻井采用的常规井身结构为：Ф311.15 mm井眼×Ф244.5 mm套管+Ф215.9 mm井眼×Ф139.7 mm套管，存在钻井工期长、钻速慢、岩屑量大等问题，尤其随着环保要求的严格，废弃物处理成本剧增，为了提速降本，需对常规井身结构进行优化和改进。1 井身结构改进以早期常规井身结构为基础，进行了逐步的改进，对不同井身结构对悬重、扭矩、泵压、侧向力、固井ECD、成本的影响进行了分析和研究。神府区块井身结构进行了多次改进研究，分别从井身结构1、井身结构
承德石油高等专科学校学报 2021年4期2021-09-10
- 四川长宁页岩气井身结构优化探讨
规油气资源，做好井身结构设计与优化，是保障页岩气规模效益开发的基础。在进行页岩气井井身结构设计时，除了满足基本设计要求、后期大规模压裂要求之外，还需要充分考虑区域地质特征、钻井提速及井筒完整性要求［1］。根据页岩气开发的施工工艺特点，本文进行了长宁区块页岩气井身结构设计与优化技术研究。1 井身结构设计原则与考虑因素1.1 井身结构设计原则井身结构设计原则［2-4］为：（1）满足体积压裂改造、完井作业、采气工程及后期作业的要求。（2）有利于减少井下复杂事故，
钻采工艺 2021年3期2021-07-16
- 神府致密气区块小井眼井改进研究
目前使用的小井眼井身结构为：Ф215.9 mm 井眼×Ф177.8 mm 套管+Ф155.6 mm 井眼×Ф114.3 mm 套管，在钻井过程中，存在钻井周期较长，钻速较慢，钻头易泥包，固井ECD 值高等问题，需要开展针对性的研究，以解决这些问题。1 存在的问题1.1 钻井周期长，机械钻速慢神府区块已钻小井眼中，如表1所示，钻井周期平均30 余天，平均机械钻速6.7 m/h，制约了小井眼井的快速高效作业。1.2 钻头易泥包在小井眼钻进过程中，如表2所示，钻
石油工业技术监督 2021年4期2021-05-03
- 非标准尺寸井身结构在渤中区域中深层探井设计中的应用
点。渤海油田现有井身结构难以同时满足钻井及分层测试作业要求。本文首先对设计基础进行介绍，然后结合当前渤海油田地质特点及压力特征，提出了适合渤海油田深层探井的非标井身结构，最后对该技术的未来发展方向提出了合理化建议。1 作业背景1.1 渤中区域地质特征及压力体系渤海油田渤中区域目的层为潜山裂缝性气藏，2018年至今探井平均完钻深度5 500 m以上，该区域探井作业面临多项工程难题：上部井段钻遇多条断层，硬脆性泥页岩井壁失稳严重，火成岩地层易漏失，深部地层高压
钻采工艺 2021年1期2021-04-23
- 剑阁区块井身结构现状与优化
六开六完的非常规井身结构，井身结构已经达到极限。若要钻探下部的的二叠系下统茅口组，因压力系统复杂，当前使用的井身结构已经不能保证能成功钻至下二叠统，钻井难度大。在下文中对当前使用的井身结构进行了总结，并针对新部署钻探茅口组的风险探井JT1井，对现有井身结构进行了优化设计，调整套管下入层位，在确保实现钻探茅口组的同时，且条件允许的情况下，减少一层套管，实现更大尺寸套管完井。1 地层特点1.1 地层分层剑阁区块地层层序正常，以新部署的JT1井为例，自上而下分别
化工管理 2021年24期2021-01-08
- 富县区块气层水平井二级井身结构应用可行性分析
有效开发。将三级井身结构改进为二级井身结构可缩短钻井周期，采用φ139.70 mm 全通径套管固井完井可为后期储层大规模改造压裂提供较好的井眼条件。1 二级井身结构应用难点分析富县区块前期实施的富平探1 井、FP1H 井和FP3H 井得出:①地表层第四系容易发生漏失；②刘家沟组、石千峰组及石盒子组泥岩井壁易掉块，水平段井壁掉块尤为明显；③石千峰组局部发育盐水层，影响钻井液抑制性及封堵性。基于此，结合二级井身结构水平井特点，得到富县区块气层实施水平井二级井身
石油地质与工程 2020年5期2020-10-30
- 东胜气田二级井身结构水平井钻完井关键技术
]，原来采用三级井身结构的水平井配合裸眼预制管柱分段压裂投产，生产过程中普遍高产液[2]且完井管柱内非全通径，为后续采气及治理作业带来了较大困难，严重影响着水平井的开发效益。二级井身结构水平井套管固井完井可节约部分套管费用、节约中完作业时间，同时可为控水压裂、产液剖面测试等作业提供便利的工作环境。为此，开展了二级井身结构优化设计，研究形成了以理化复合防漏防塌、高效PDC 钻头选型及长裸眼段固井为核心的关键技术，保障了东胜气田二级结构水平井钻、完井的经济快速
石油地质与工程 2020年5期2020-10-30
- 大直径出线竖井衬砌受力分析及安全性评价
5.0 m。竖井井身开挖直径13 m，井壁衬砌厚度0.85 m。左岸出线竖井布置见图1。出线竖井井身断面见图2。图1 左岸出线竖井布置图2 出线竖井井身断面(单位：cm)出线竖井所在部位围岩为单斜地层，自上而下穿越的地层为中二叠统斜斑玄武岩、杏仁状玄武岩、隐晶质玄武岩、角砾熔岩、柱状节理玄武岩、凝灰岩。出线竖井围岩总体上以微透水和弱透水岩体为主，中等透水、强透水岩体主要出露在上部强卸荷带内和地质构造部位。2 计算模型及边界条件以左岸1号出线竖井上段为研究对
水力发电 2020年5期2020-08-11
- 顺北油气田超深井井身结构优化设计
深井前期采用六开井身结构，普遍存在漏失、坍塌等问题。随着勘探开发的进一步深入，顺北西部地区井深已达8 000.00～8 800.00 m，油藏埋藏超深、二叠系易漏、古生界上部地层承压能力低、火成岩侵入体应力大，地层压力系统及岩石特性不明确，钻井未知因素多。若仍采用六开井身结构，井下故障多，造成钻井周期长、钻井成本高，因而需对超深井井身结构进行优化设计，但国内外可借鉴的经验较少。为此，针对顺北油气田原有井身结构存在的问题，利用钻井、测井和测试等资料对顺北油气
石油钻探技术 2020年2期2020-06-17
- 白鹤滩水电站8号尾水调压室衬砌混凝土圆满封顶
小衬砌厚度3米,井身标准衬砌厚度1.5米，衬砌后直径为45米，调压室流道底板衬砌后高程540米，流道边墙衬砌高度18米，阻抗板衬砌厚度3米，井身衬砌高度72.5米，井身顶部高程633.50米，总衬砌高度96.5米。8号尾水调压室于2019年11月3日开始清基施工，11月25日流道底板启动首仓混凝土浇筑，2020年1月4日完成流道底板及边墙混凝土施工，2020年5月1日完成阻抗板混凝土施工，2020年5月3日启动井身混凝土施工，2020年12月9日尾水调压室
四川水力发电 2020年6期2020-01-06
- 渤海油田定向井井身结构优化及应用
之一［1-2］。井身结构是影响钻完井成本的主要因素之一，合理的井身结构能够最大限度地避免钻井过程中事故及复杂情况的发生，能够保证各项钻井作业得以安全顺利实施，又能大幅度地减少钻井费用，使工程成本达到最优［3］。一般来说井眼尺寸越小，作业效率越高，材料用量越少，因此钻完井成本越低。通过缩小井眼尺寸来降低开采成本，提高油气田开发效益是国内外石油公司常用的技术途径［4］。中石油2007年启动了井身结构优化工作，井眼尺寸不断缩小，生产套管外径由244.47 mm
石油钻采工艺 2019年4期2019-11-28
- 宁东油田ND61井钻井工程设计
的前提。2.1 井身剖面设计将ND61井的井身剖面设计为直—增—平三段制的中曲率半径水平井，井身剖面设计结果见表1。该井的地层情况见表2。该井所钻地层地质条件复杂，地层倾角大，最大井斜角为89.81°，A、B靶点目的层均为延9层。表1 井身剖面设计表2 ND61井钻遇地层预测表2.2 井身结构设计井身结构设计的主要任务是确定套管的下入层次和下入深度，为确保成井，钻至目的层，在满足地质要求的前提下，井身结构采用二级井身结构设计方案。井身结构数据表见下表3，井
延安大学学报（自然科学版） 2019年3期2019-10-11
- 顺北油气田超深井井身结构系列优化及应用
难点，研究优化了井身结构，形成了顺北油气田井身结构系列。论述了顺北油气田井身结构的持续研究与演化过程，并重点阐述了钻井、完井、开发一体化设计理念，为类似区块高效钻井提供了借鉴。1 地质特征(1)储层埋藏深，地层层序多。埋深 7 400～8 600 m，地层层序基本一致，采用drillworks软件与地震声波数据模拟计算顺北油气田区域地层压力，见表1。表1 区域地层压力分布Table 1 Regional formation pressure distrib
石油钻采工艺 2019年2期2019-07-25
- 红河油田水平井井身结构优化与实践
钻井提速是伴随着井身结构不断优化而实现的，水平井开发初期采用三级井身结构，之后随着压裂工具的逐步配套完善，水平段∅215.9mm井眼,采用∅152.4mm井眼；为了进一步实现提速降本，水平井井身结构优化为二级井身结构，下入套管固井完井。通过井身结构的不断优化，实现了水平井安全、经济和有效开发。1 工程地质特征红河油田地层平缓西倾，构造南东高、北西低，为辫状河三角洲沉积体系，自上而下主要发育第四系、白垩系、侏罗系和三叠系。地层非均质性较强，具有较大的差异性，
长江大学学报(自科版) 2019年2期2019-04-09
- 空气锤+雾化钻井在低成本开发页岩气中的应用
井、ZY2井均因井身质量差、恶性井漏频发及堵漏效果受水源限制成功率低等问题，导致钻井周期长、钻井成本高。基于此，拟通过采取井身结构优化、在易漏地层探索应用特殊钻井工艺、配套防斜提速工具等措施，实现黔江区块页岩气井低成本高效勘探开发的目标。1 区域地质特征与钻井技术难点1.1 区块断层、裂缝、溶洞发育，恶性井漏频发黔江页岩气区块出露地层老，钻穿表层约20 m厚的种植土后直接进入海相碳酸盐岩地层；而剧烈的造山运动导致断层、裂缝、溶洞异常发育，钻井施工过程中漏失
石油钻采工艺 2018年5期2018-12-20
- 红153井区井身结构优化设计及应用
产能建设事业部)井身结构设计是钻井工程设计的重要内容之一。井身结构设计是涉及各种因素的一个系统工程［1］，针对准格尔盆地红153井区地层特点的、试用非常规套管系列井身结构设计推荐方案与实施技术对策［2］，由压力平衡关系(地层孔隙压力、地层破裂压力等)、工程约束条件(垮塌井段、漏失井段和套管挤毁井段等)、事故发生概率等相关因素即可得出合理的井身结构设计方案［3－4］。一、井身结构设计的影响因素1．地层岩性特征红153井区目的层为二叠系夏子街组，侏罗系和二叠系
钻采工艺 2018年6期2018-12-06
- 伊位克鲁迈拉定向井井身结构优化
计方法多采用四层井身结构，且下入深度差异较大，不仅限制了钻井速度的提高，也增加了钻井成本，部分井存在将漏失层、页岩层、高渗储层放在同一井段内的情况，侧钻达5次后才顺利完井(该井仅该段损失的非生产时间就高达51.38d)。因此，为了提高钻井效率、降低钻井成本、保障钻井施工顺利进行，有必要开展井身结构设计优化，从而为中石油钻探队伍在该地区站稳市场提供技术支撑。1 地层特点和钻井难点鲁迈拉油田地层发育稳定，主要目的层为Zubair油层，该区地层岩性结构较为复杂，
长江大学学报(自科版) 2018年19期2018-10-15
- 基于漏失压力极限法的压力衰竭气藏大位移水平井井身结构设计
公司吐鲁番采油厂井身结构不仅关系到钻井、完井工程的整体效益，也关系到生产层的保护和产能的维持，直接影响到整个油气井的质量和使用寿命。大位移水平井具有水平位移大，水垂比高，裸眼井段长的特点，钻下部地层时上部裸眼井段容易被压裂[1,2]；压力衰竭地层易发生井漏、井塌等井下复杂情况，其主要原因是油气压力下降后岩石特性参数以及地应力发生改变，表现在井眼坍塌压力、破裂压力的变化。当在压力衰竭地层进行大位移水平井钻进时，由于地层坍塌压力、破裂压力的改变，常规的井身结构
天然气工业 2018年8期2018-09-17
- 大型沉井干作业施工技术研究
厚600 mm，井身侧墙厚850 mm，结构顶板厚200 mm。地基基础设计等级为丙类，抗震等级为二级。1.3 水文地质概况1.3.1 工程地质概况本工程场地地基土45 m深度范围内从上至下依次为：①1-1层杂填土、①1-2层素土、①2层浜土、②1层粉质黏土、②2层砂质粉土、③层淤泥质粉质黏土、④层淤泥质黏土、⑤1层黏土、⑤2层砂质粉土、⑤3层粉质黏土、⑤4层粉质黏土、⑥层粉质黏土、⑦层砂质粉土、⑧层粉质黏土夹粉土。1.3.2 水文概况本场地内浅层的潜水对
建筑施工 2018年5期2018-09-06
- 复杂地质条件下S形定向井的井身结构优化及应用
计方法多采用四层井身结构，且下入深度差异较大，不仅限制了钻井速度的提高，也增加了钻井成本，部分井存在将漏失层、页岩层、高渗储层放在同一井段内的情况，侧钻达5次后才顺利完井(该井仅该段损失的非生产时间就高达51.38 d)。因此，为了提高钻井效率、降低钻井成本、保障钻井施工顺利进行，有必要开展井身结构设计优化，从而为中石油钻探队伍在该地区站稳市场提供技术支撑。1 地层特点和钻井难点鲁迈拉油田地层发育稳定，主要目的层为Zubair油层，该区地层岩性结构较为复杂
钻探工程 2018年6期2018-07-14
- 南海莺-琼盆地复杂压力层系井身结构优化设计*
多，造成前期探井井身结构多采用6～7层次套管程序，如1984年完钻的第1口钻达陵水组的深层高温高压井LD30-1-X井的井身结构采用7层次非常规套管程序φ762.000 mm×φ508.000 mm×φ339.725 mm×φ298.450 mm×φ244.475 mm×φ177.800 mm×φ149.225 mm；1995年完钻的YC26-1-X井和1999年完钻的YC21-1-X井的井身结构取消了φ339.725 mm套管程序，增加了2层非常规套管程
中国海上油气 2018年2期2018-05-07
- 霍尔果斯背斜深井井身结构优化设计
首先要设计合理的井身结构[3-5]。合理的井身结构设计既要满足工程要求，又要尽量避免“漏、喷、塌、卡”等复杂情况的发生,从而保证施工安全，同时最大限度地降低钻井成本，达到预期的钻探目的[6-8]。而在霍尔果斯背斜，原井身结构难以满足深井的需要，因此，有必要根据该地区的地质特征，结合预测的地层压力，对井身结构进行优化设计，形成适用于霍尔果斯背斜深部高压地层的探井井身结构。1 地层特征及钻井难点分析1.1 泥岩含量高，地层水敏性强塔西河组以灰绿色泥岩，膏质泥岩
钻探工程 2018年2期2018-03-19
- 浅谈市政沥青道路检查井施工技术
过程中经常会出现井身周边沥青隆起、井盖松动、移位等问题，严重影响了路面行车安全以及检查井的正常使用。文章将在分析这些问题产生原因的基础上，研究沥青道路检查井施工技术。1 检查井常见问题及产生原因分析1.1 施工工艺导致的问题检查井主要由井座、井身、井盖等部分组成，而井身的稳固性则是衡量检查井施工质量的主要因素之一。施工工艺方面导致检查井在使用过程中出现问题的原因主要有以下几点：①在实际施工过程中，大部分施工单位都采用了先砌筑检查井到一定高度后再填筑路基的方
智能城市 2018年9期2018-02-05
- A井优快钻井技术
项技术。对A井的井身结构进行了必要的优化设计，在此基础上对A井施工中的钻头优选技术、钻井液技术和新型钻井提速工具的应用进行了详细的介绍。A井取得了非常好的施工效果，为同区块钻井提速探索了新的路径。井身结构；优快钻井；A井某地区总体呈现东高西低的构造形态，南北长50km，东西宽15km，北西-南东方向展布，构造走向为NNW向，西倾斜坡，坡度平均3°。一系列沿构造走向的花状走滑断层带控制了东部斜坡的构造变形，东部斜坡带自西向东隆升的构造格局，有利于断陷中心区形
化工管理 2017年24期2017-09-11
- 大牛地气田下古生界碳酸盐岩气藏水平井固井完井及改造方式优化探讨
式论证，优化不同井身结构下固井完井管柱，优选不同完井管柱下分段改造方式。对马五5气层的一口水平井采用三级井身结构41/2"尾管悬挂固井完井，可钻桥塞分段改造方式进行大排量复合酸压。现场试验表明固井完井方式下选用合适的改造方式能满足大排量复合酸压的施工要求，水平井压后能取得较好的产量和较强的稳产能力，固井完井及优化的改造方式对大牛地气田下古生界碳酸盐岩气藏有较好的适用性。大牛地气田；固井完井；大排量复合酸压；可钻桥塞分段压裂1 大牛地气田简介大牛地气田位于陕
石油地质与工程 2017年3期2017-06-19
- A numerical study on heat transfer enhancement and design of a heat exchanger with porous media in continuous hydrothermal flow synthesis system
约钻井速度和影响井身质量，严重的将导致井下故障复杂化；钻井施工过程中缺乏详细的具有指导意义的钻井液性能参数和药品加量。Table 3Nu number(numbers are rounded to the nearest number)3.2.Using porous media for heat transfer enhancementIn the typical configuration of the heat exchanger,the produ
- 基于钻前风险预测的井身结构优化方法
于钻前风险预测的井身结构优化方法胜亚楠1管志川1张国辉2叶浪1刘书杰3冯桓榰31.中国石油大学（华东）石油工程学院；2.中国石油勘探开发研究院工程所；3. 中海油研究总院引用格式：胜亚楠，管志川，张国辉，叶浪，刘书杰，冯桓榰. 基于钻前风险预测的井身结构优化方法［J］. 石油钻采工艺，2016，38（4）：415-421.考虑钻井工程风险、基于钻前风险预测的井身结构设计是钻井施工安全顺利进行的保证。钻井工程风险在实钻过程中的主要表现是：井漏、井喷、井塌、卡
石油钻采工艺 2016年4期2016-10-12
- 延长中生界页岩气水平井井身结构设计方法研究
生界页岩气水平井井身结构设计方法研究武骞*，张文哲，迟立宾，梁小兵，孙晓，万鑫（陕西延长石油有限责任公司研究院，陕西西安710065）本研究基于对陕西延长石油集团页岩气国家示范基地中生界页岩储层构造特征和地质特点的认识，结合勘探开发具体任务，经过技术攻关和现场试验，探索形成了适合延长中生界长7页岩气开发的井身结构。井身结构由构造特点、地质情况和工程因素共同决定。页岩气水平井井身结构的选择，不仅影响着钻井施工的顺利进行，也影响着完井工艺的选择以及气井最终的产
西部探矿工程 2016年1期2016-09-15
- 库车凹陷地区井身结构优化设计
）库车凹陷地区井身结构优化设计乐明1王俊2王剑3许恒岳4王殿榕4 （1.长江大学石油工程学院，湖北武汉434100；2.中国石油辽河油田分公司兴隆台采油厂采油作业五区，辽宁盘锦124010；3.中国石油西部钻探定向井技术服务公司，新疆乌鲁木齐830026；4.中国石油辽河石油勘探局辽河工程技术处，辽宁盘锦124010）摘要库车凹陷位于塔里木盆地北部南天山山前地区，具有十分优越的油气地质条件。然而呈现出储层埋藏深、地层压力系统复杂（高压盐水层、盐膏层、高压
天然气技术与经济 2016年2期2016-06-20
- 欠尺寸双扶螺杆钻具对钻井的影响
个更高的阶段。在井身结构中，三段制井由于二开裸眼段长，穿越的地层多，受地层因素影响，造成滑动时间长以及频繁的起下钻来调整井身轨迹，从而钻井周期延长、钻机月速大幅度下降。为满足钻井提速所需，通过个性化设计欠尺寸螺杆扶正器(上扶Φ208、下扶Φ212)，合理匹配钻井参数，在冀中地区进行大量应用，现场应用效果明显，解决了三段制井稳斜难题。1 基本概况1.1 文20-19x井概况文20-19x井，构造位置：霸县凹陷史各庄构造带文20断块，设计井深2795.00米，
化工管理 2015年19期2015-12-21
- 一种新的钻井井身质量评价方法
8）一种新的钻井井身质量评价方法李琪1王涛1王再兴1张成秀2张立君3 （1.西安石油大学，陕西西安710065；2. 中国石油新疆油田分公司，新疆克拉玛依834000；3. 川庆钻探钻采院长庆工程院，陕西西安710018）准确、全面地评价井身质量在钻井质量评价中占有至关重要的地位。传统的显性井身质量评价大多只能得到单项的评价报告，并未考虑下套管过程对井身质量的反映。在分析国际钻井承包商协会（IADC）钻头磨损分级系统及格拉斯哥昏迷评分方法（GCS）的基础上
石油钻采工艺 2015年2期2015-09-15
- 某超深复杂井井身结构设计及其石油套管的开发应用
上，尝试进行新的井身结构设计和相配套的石油套管的开发。在井身结构设计方面，通过深入分析认为以前采用的Ф508.00 mm×Ф339.72 mm×Ф244.48 mm×Ф177.80 mm×Ф127.00 mm 5 层套管井身结构不适用于该区块的钻井施工［2］，主要原因是：①套管层次偏少，5 层套管无法有效应对未能准确预告的工程地质问题；②该井身结构导致套管环空间隙不均匀，影响固井质量；③仅靠API 规格、钢级及螺纹类型的套管难以满足克拉苏山前构造带的钻井施
钢管 2015年4期2015-04-17
- 福山油田钻井井身结构设计应用现状
丘062552）井身结构既是影响油气井钻完井安全生产的重要因素也是油气田勘探开发钻达目的层的先决条件。因此，井身结构设计是钻井工程设计的基础，其合理性关系着钻井工程的施工和经济效益，影响着油气井的质量和寿命。目前井身结构设计由早期的经验设计上升到以科学分析、计算为原则的系统工程设计阶段，主要取决于对四条压力预测剖面（地层孔隙压力、坍塌压力、破裂压力、漏失压力）、六个参数取值（抽吸压力允值、激动压力允值、井涌条件允值、正常或异常压力压差卡钻临界值、钻井液密度
江汉石油职工大学学报 2015年4期2015-04-13
- YD油田复杂地层井身结构的优化与应用
YD油田复杂地层井身结构的优化与应用李梦刚， 张华卫， 牛成成(中国石化石油工程技术研究院，北京 100101)YD油田钻井中存在地质环境复杂、多套压力体系并存及高压沥青层溢漏同存等问题，给钻井施工和井身结构优化设计带来困难。在实钻资料分析、确定必封点及重新认识Gachsaran地层孔隙压力的基础上，采用自下而上的设计方法，先后形成了适合YD油田复杂地层钻进的3套井身结构。针对部分Gachsaran盐水地层存在异常高压层的情况，从安全钻进角度考虑，设计了高
石油钻探技术 2015年3期2015-04-07
- 塔河油田及周缘超深井井身结构优化设计
油田及周缘超深井井身结构优化设计易 浩1， 杜 欢2， 贾晓斌1， 罗发强1(1.中国石化西北油田分公司石油工程技术研究院，新疆乌鲁木齐 830011；2.中国石化西北油田分公司钻井完井工程管理处，新疆乌鲁木齐 830011)随着塔河油田及周缘勘探开发的深入及勘探领域的外扩，油藏埋深不断增加，原有井身结构开始显现出其局限性,并影响钻井提速和钻井安全。为解决这一问题，根据具体地层情况，结合“自下而上”和“自上而下”井身结构设计方法，根据地层压力分布情况和必封
石油钻探技术 2015年1期2015-04-07
- 红河油田水平井井身结构优化技术探讨
坍塌现象。②三级井身结构机械钻速低，钻井周期长。例如，井深3000m、水平段长1000m的HH37P10井平均机械钻速仅为4.95m／h，钻井周期为85d左右。针对上述问题，笔者对红河油田水平井井身结构优化技术进行了研究。1 三级井身结构优化技术红河油田第四系黄土层具有结构疏松，承压能力低，渗透能力强等特点，容易发生渗漏等复杂情况，为一开必封井段，常规三级井身结构一开采用∅374.7mm井眼，下∅273mm套管封固；二开采用∅241.3mm井眼钻完斜井段，
长江大学学报(自科版) 2014年16期2014-09-14
- 东海西湖区块高温高压深探井井身结构优化
首先要设计合理的井身结构[3-5]。井身结构不仅关系到钻井施工的安全顺利，还影响钻井作业的经济效益。合理的井身结构能够有效避免井下故障的发生，降低钻井成本，达到预期的钻探目的。因此，根据东海西湖区块预测的地层压力，综合钻井技术、钻井设备及施工能力，优化了套管层次和各层套管的下深[6-12]，形成了适用于东海西湖区块深部高温高压地层的深探井井身结构。1 钻井技术难点东海西湖区块地质条件复杂多变，勘探程度低，存在很多不确定因素，钻井过程中存在以下技术难点：1)
石油钻探技术 2014年6期2014-09-05
- 托甫台区块含盐膏层深井井身结构优化设计
裸眼穿过盐层”的井身结构[1],火成岩地层与盐膏层同开次钻穿，经济高效。但是托甫台区块油藏埋深6 400.00～6 500.00 m，较其他区块约深1 000.00 m，同时二叠系火成岩地层裂缝发育，盐膏层蠕变速率和构造应力分布与其他区块有较大差别，导致采用该井身结构时经常发生井漏、坍塌、卡钻等井下故障，造成钻井成本增加。为此，笔者在分析地层压力、火成岩地层裂缝分布特征的基础上，对井身结构进行了优化和调整。1 “长裸眼穿过盐层”井身结构存在的问题1.1 大
石油钻探技术 2014年4期2014-09-04
- 基于含可信度地层压力剖面的精细井身结构设计方法
设计方法,特别是井身结构设计方法,深井和深水钻井中多采用自上而下的方法,这样保证每层套管下入深度最深,为下部井段储备足够的套管层次,取得了较好的效果。由于该方法中安全密度窗口的约束条件依然沿用了传统的计算方法,难以满足深井和深水钻井中较窄的安全密度窗口对设计精度的要求,会造成原本不宽裕的密度窗口的浪费,甚至会导致设计结果不准或难以设计到目的层位,加大了发生井下复杂事故的风险。笔者针对深井和深水钻井中安全密度窗口较窄的问题,进行更为精细的井身结构设计,将安全
中国石油大学学报（自然科学版） 2014年6期2014-08-06
- 川西浅层长水平段水平井井身结构优化与应用
层长水平段水平井井身结构优化与应用唐洪卫1刘 伟2李 辉2杨 斌3（1.中国石化西南工程公司钻井研究院，四川 德阳 618000；2.中国石化西南油气分公司，四川 成都 610016；3.中国石油大港油田原油运销公司，天津 300280）川西浅层蓬莱镇组气藏天然气资源丰富，是川西各气田主力产层之一。针对蓬莱镇组的长水平段水平井，受埋深浅条件限制，仅依靠套管自身重力下放套管困难。早期部署的浅层水平井通过采用三开制井身结构解决套管下入难题。三开制井身结构钻井周
天然气技术与经济 2014年1期2014-02-18
- 大位移井井身结构设计探讨
7017)引 言井身结构设计一直受到钻井工作者的关注，但是由于大位移井水平位移大、水垂比高，原有方法都不能很好地满足大位移井的需要。本文针对大位移井的特殊性对其井身结构设计方法展开了探讨。1 大位移井井身结构设计思路首先，大位移井井身结构设计要遵循传统井身结构设计的基本力学平衡关系，防止裸眼井段发生涌、漏、塌、卡、关井及井漏等情况[1－2]。其次，还需考虑大位移井的特殊要求，应满足井眼稳定、携岩、降低摩阻扭矩等方面的需要，为此，井身结构设计应增加以下评价或
特种油气藏 2013年5期2013-10-18
- 海上深探井井身结构优化设计
京100010）井身结构设计是实现优质、安全和高效钻井作业的基础。现有探井井身结构设计采用自上而下的方法，该方法虽然满足了常规深井和探井封堵复杂层位的要求，在一定程度上应对了海上钻井作业的地质不确定性[1，2]，但对于存在低渗层与常规层、高压层与低压层的深井，则不能完全封隔，容易引发复杂工程事故。为减少井下复杂情况，提高作业时效，满足海上深探井后期取资料和测试作业要求，笔者拟在参考常规探井自上而下的井身结构设计原则基础上，充分考虑地质必封点对井身结构设计的
石油天然气学报 2013年8期2013-08-20
- 塔里木油田“塔标井身结构”加快最大内陆盆地开发步伐
的钻机采用“塔标井身结构”已钻进至井深119m。至此，塔里木油田累计引进8 000m、9 000m钻机12部。这些钻机采用“量身定制”的“塔标井身结构”，不但解决了井底“疑难杂症”，还加快了我国最大内陆盆地油气勘探开发步伐。提起“塔标井身结构”，塔里木油田专业技术人员说做衣服讲究量身裁衣，库车山前带钻井同样需要识井，利用特殊地层，根据不同地质条件和井下复杂状况选择不同类型的井身结构，才能真正有利于油气增储与开发。近年来，塔里木油田不断增加对8 000m、9
天然气工业 2013年2期2013-02-15
- 新型抗弯、抗剪地面钻井井身结构研究与应用＊
弯、抗剪地面钻井井身结构研究与应用＊刘应科 周福宝 刘 春 胡胜勇 王圣程（中国矿业大学安全工程学院，江苏省徐州市，221116）将理论分析和数值模拟相结合，分析了影响地面钻井井身结构稳定性的因素，设计了新型抗弯、抗剪井身结构，并在神华宁夏煤业集团乌兰煤矿进行了工程应用。结果表明，所设计的新型抗弯、抗剪井身结构大幅度延长地面钻井的有效抽采时间，单井最短抽采期为71d，最长抽采期达到760d，其中抽采期大于100d的钻井占钻井总数的81.8%，可以满足卸压瓦
中国煤炭 2012年1期2012-12-02
- 元坝超深水平井井身结构优化设计
）元坝超深水平井井身结构优化设计罗朝东1，王旭东1，龙开雄2，龚德章1（1.中国石化西南石油局钻井工程研究院，四川德阳 618000；2.中国石化西南石油局钻井处）由于元坝区块地层压力系统复杂、储层高温高压、海相地层含H2S，元坝超深水平井井身结构设计时对必封点选择难度大，且钻头尺寸和套管尺寸选择范围窄。分析了四种常用井身结构设计方法及存在的主要问题，提出了优化设计方案，避免了因井身结构而导致的压差卡钻，为元坝地区实现优快钻井奠定了基础。元坝地区；超深水平
石油地质与工程 2012年4期2012-11-09
- 大坡度斜井穿越巷道施工技术
交错，斜井开挖时井身稳定及其井身永久性稳定是存在的主要危险源;2)由于巷道、采空区为私挖滥采煤时所遗留，那么其内存积有瓦斯、一氧化碳等有害气体，随时都有溢入斜井井身范围内的可能，给施工人员造成威胁。2 斜井穿越巷道时的施工技术鉴于斜井在西山特长隧道施工和运营期间的设计功能及穿越巷道施工时存在的主要危险源，我们采取以下的方法确保施工安全和斜井的永久性稳定。2.1 开挖方法采取“三台阶七步流水”作业法进行开挖施工，仰拱紧跟(见图1)。2.2 超前探测1)超前钻
山西建筑 2011年26期2011-08-21
- 井身结构优化设计研究
州434023）井身结构设计是钻井工程设计的重要内容之一，它不仅关系到钻井施工的安全顺利，而且还关系到钻井经济效益。合理的井身结构设计既能最大限度地避免漏、喷、塌、卡等工程事故的发生，又能最大幅度地减少钻井工程费用。因此，对井身结构优化设计研究具有重要的实际意义。下面，笔者对井身结构优化设计研究内容进行阐述。1 井身结构设计的影响因素1.1 地层压力地层压力包括地层孔隙压力、地层破裂压力和地层坍塌压力[1]。地层孔隙压力是指岩石孔隙中的流体所具有的压力，地
长江大学学报(自科版) 2011年25期2011-04-13
- 汉邑村隧道斜井进入正洞挑顶法施工技术
井。其中1#斜井井身与正洞正交，2#井身与正洞斜交45°，且井身为反坡，坡度9.26%，全长280 m，施工难度大，最具代表性。与正洞连接处围岩为Ⅲ级白云岩，裂隙发育，较破碎。由于井身中线与正洞中线成斜交45°，斜井井身宽6 m，井底与正洞交接处宽8.48 m，考虑到机械交通行驶及转弯有效宽度，无需再向两侧扩宽成喇叭口，只需直接施作到正洞洞身，后沿正洞中线方向向大小里程分别挑顶开挖形成正洞开挖断面。同时考虑此处为三岔口处，受力最为薄弱，在井身施工到正洞后，
科学之友 2011年11期2011-01-31
- 普光气田大湾区块井身结构优化设计*
普光气田大湾区块井身结构优化设计*陈 明 冯希忠 于承朋(中国石化胜利石油管理局钻井工艺研究院)普光气田大湾区块是普光气田重要的产能接替区。针对原区块井身结构设计方案投资太高的问题，提出了3套优化设计方案，对其使用条件进行了论述，并进行了可行性和风险论证分析，优选出最佳方案。图5表1参4井身结构 优化设计 普光气田 大湾区块1 概述普光气田大湾区块位于四川省宣汉县境内，构造位置位于川东断褶带东北段黄金口构造带，处于分水岭构造与普光西构造之间。大湾区块探明含
天然气勘探与开发 2011年3期2011-01-09
- 非常规超深井井身结构在LG61井的应用
公司非常规超深井井身结构在LG61井的应用干建华 程常修 林强 陈小华 代孟清川庆钻探工程公司川西钻探公司干建华等.非常规超深井井身结构在LG61井的应用.天然气工业,2010,30(5):81-83.四川盆地北部LG西区地质情况复杂,以二叠系为目的层的井深度一般都在6 000 m以上,地层压力高,钻井液密度均在2.00 g/cm3以上,喷漏显示频繁。为了解决这一难题,提出LG61井采用非常规的超深井6开制井身结构,LG61井设计井深6 690 m。主要采
天然气工业 2010年5期2010-08-15