张 康,鲍文辉,郭布民,赵 健,孙厚台,豆连营,甘 伦
(中海油田服务股份有限公司,天津 300459)
鄂尔多斯盆地某区块属于典型的低渗气田,通过应用水力压裂技术开发可以提高单井产量。该地区属于黄土高原地带,水资源短缺,难以满足大规模体积压裂所需要的水源。针对水力压裂产生大量的污水,污水矿化度较高,含有大量的钾钠钙镁金属离子,如果大量排放会严重污染环境[1]。目前,返排液的重复利用是未来压裂液处理发展的趋势[2]。随着十年增储上产的任务,压裂作为低渗油气藏增产的手段之一,在国内各大油气田广泛应用[3]。在压裂施工中,压裂液起着至关重要的作用,目前,现场使用羟丙基胍胶作为稠化剂,但由于现场环境恶劣,造成压裂液性能异常[4]。故本文对返排液进行处理后重复利用,研究返排液处理后进行重复配液对压裂液性能的影响。
压裂返排液中含有大量的油泥、悬浮物、胍胶、高分子聚合物以及其他各类添加剂,呈现黏度高、COD高、稳定性强的特征,处理难度大。原有处理方式是通过罐车将返排液运输至污水处理厂进行处理,处理费用高,又会造成水资源浪费严重,给企业带来了巨大的成本压力和环保压力[5],对此研制一套针对该区块集成式可移动式压裂返排液处理工艺,该装置有固液分离、加药处理环节、粗过滤、精细过滤环节。返排液原液水质分析,COD 为7 978.00 mg/L,K+为270.00 mg/L、Na+为3 157.00 mg/L、Ca2+为2 359.00 mg/L、Mg2+为671.00 mg/L,通过以上压裂返排液处理流程,除去返排液中悬浮固体、杂质,压裂返排液水质得到明显改善,其中COD 为16.00 mg/L、Ca2+为2.32 mg/L、Mg2+为0.91 mg/L,固体颗粒粒径分布在28.135~189.340 μm,pH 值为7,满足重配压裂液的要求,见图1。
图1 压裂返排液处理流程
0.25%~0.30%胍胶+0.50%黏土稳定剂+0.50%助排剂+0.25%~0.30%交联剂+0.20%pH 值控制剂+0.20%低温活化剂。评价方法:参考SY/T 7627—2021《水基压裂液技术要求》对压裂液进行评价。使用吴茵混调器先将杀菌剂羟丙基胍胶加入到水中,待胍胶充分溶胀5 min 后,再加入其他液体添加剂。六速旋转黏度计测量基液黏度27.000 mPa·s,pH 计测基液pH 值为7.27,该压裂液基液黏度满足现场施工要求。
使用RS6000 高温流变仪在60 ℃、170 s-1条件下,剪切120 min,选用L-1 井返排处理液配制的W-1 压裂液进行耐温耐剪切性能测试,见图2。
图2 W-1 压裂液耐温耐剪切性能测试
由图2 可以看出,利用返排液配制出的W-1 压裂液在60 ℃、170 s-1条件下,剪切120 min 表观黏度为224.500 mPa·s,显示出L-1 井返排液重配压裂液具有良好的耐温耐剪切性能。
对该体系进行三次变剪切实验,见表1,拟合计算流动行为指数结果n1=0.260 0、n2=0.218 8、n3=0.242 0。稠度系数K1=5.035 9、K2=13.038 0、K3=6.336 5。
表1 压裂液流变参数拟合结果
取300 mL 压裂返排液按照压裂液配方进行配液,分成3 份100 mL 压裂液置于3 个烧杯中,先分别加入0.01%、0.02%、0.03%破胶剂APS,搅拌溶解后加入0.30%交联剂完成交联,用保鲜膜封口。将烧杯放置于50 ℃水浴锅中,水浴液面要高于烧杯中压裂液液面。每间隔30 min 观测并记录一次破胶情况,见图3、表2。
表2 低温胍胶压裂液50 ℃破胶情况
图3 压裂液破胶照片
由表2 可知,在破胶剂APS 浓度为0.03%、破胶时间为2 h,破胶液黏度小于5.000 mPa·s。
采用离心法测定破胶液、0.30%黏土稳定剂溶液的防膨率。
先将膨润土烘干待用,配制0.30%黏土稳定剂溶液,分别取蒸馏水、煤油、0.30%黏土稳定剂溶液、破胶液各10 mL 于离心管中,称取0.5 g 烘干好的膨润土依次加入到离心管中,摇匀封口静置2 h,设定高速离心机为1 500 r/min,离心15 min,分别读取离心管中膨润土的体积。实验结果见表3、图4。
表3 防膨性能评价
图4 0.30%黏土稳定剂溶液、破胶液防膨效果
以上实验结果表明:破胶液的防膨率达到85.10%,对储层有较好的保护效果。
取破胶后的上清液,测定其表面张力,见表4。
表4 破胶液的表面张力测试
压裂破胶液表面张力、界面张力均满足SY/T 7627—2021《水基压裂液技术要求》,有助于提高压裂液返排率。
配制基液4 份,加入0.20%pH 值控制剂,取上述4份100 mL 压裂液置于4 个烧杯中,编号1~4,先分别加入0、0.01%、0.02%、0.03%破胶剂APS,2~3 中加入0.20%低温活化剂,搅拌后加入0.30%交联剂完成交联,加入20%砂比20/40 目陶粒与压裂液混合均匀后置于量筒中。将量筒放置于60 ℃恒温箱中,观测陶粒沉降情况,见图5。
图5 压裂液静态悬砂(20/40 目陶粒),从左至右依次为0、0.01%、0.02%、0.03%破胶剂APS
在60 ℃下,取现场水样配制压裂液,考察储层温度对压裂液携砂性能的影响,加入0.01%、0.02%、0.03%破胶剂APS 的压裂液中的陶粒未发生明显沉降,压裂液悬砂时间大于60 min。
为了评价压裂液对岩心基质渗透率的伤害性能,选取1#岩心进行伤害实验,实验结果见表5。
表5 岩心基质渗透率伤害率测试
由表5 可以看出,该压裂液岩心基质渗透率伤害率为14.12%,远低于SY/T 7627—2021《水基压裂液技术要求》中30%的要求。
采用处理后的返排液重配压裂液应用在L-1井中。该井压后无阻流量为42 000 m3/d,同为地质预期无阻流量的2 倍,压裂增产效果显著,达到预期效果。
(1)压裂返排液处理方式采用预处理、pH 调节、加化学药剂絮凝沉降和过滤,实现了压裂液重配。
(2)利用返排液重配压裂液,通过室内实验及现场应用表明:W-1 压裂液的各项性能良好,对储层改造有着优异的效果,在170 s-1、60 ℃条件下,剪切120 min,黏度为224.500 mPa·s;50 ℃下破胶2 h,破胶液黏度在5.000 mPa·s 以下;表面张力为21.791 mN/m、界面张力为0.769 mN/m、防膨率85.10%;在60 ℃下,压裂液冻胶体系静态悬砂时间大于60 min,表明了该压裂液有较好的携砂性能;岩心基质渗透率伤害率为14.12%,说明W-1 压裂液具有较低的伤害特点。