主动源面波采集装置改进及在地铁施工勘察中的应用

秦长春,王国顺,李婧

(1.陕西地矿第二综合物探大队有限公司,陕西 西安 710016;2.长安大学 地质工程与测绘学院,陕西 西安 710054)

0 引言

随着城市的发展、人口的聚集以及市政建设的快速发展[1],大量地铁、隧道的修建以及其他地下空间的开发利用,形成了越来越多的人工地下空洞[2]。另一方面,由于城市地下管线的错综分布,尤其是下水管道的渗漏,往往造成城市浅地表结构软化,造成路面塌陷,引发地质灾害,造成人员伤亡。因此,随着城市的快速发展,地铁隧道的加速施工,对隧道掘进前方不良地质体探测的需求也越来越迫切。传统的电磁类方法在高电磁干扰的城镇环境中,难以取得良好的探测效果。而传统的主动源反射地震法仅能采用激发能量有限的重锤产作为震源,且采集信号极易被城市活动干扰。主动源面波勘探因抗干扰能力强、采集装置便捷、施工成本低等特点,在城市浅地表勘察、工程物探中越来越受人们的青睐。主动源面波勘探中的瑞利波勘探作为一种工程地质勘探方法[3-5],在工程地质勘查与检测中得到广泛的应用[6-8],而且可以利用瑞利波的频散特征[9-10],反演地下地质结构,获取层状介质的横波速度[11-13]。但在城市环境下,城市的柏油路面或水泥路面造成常规检波器的尾锥无法插入地下,给检波器的放置造成了极大困难。另一方面,坚硬的城市路面给常规锤击震源激发造成了严重问题。锤击会造成铁板弹跳,引起二次激发问题。锤击能量有限,极易被坚硬路面限制而无法穿透地下,造成检波器接收不到来自震源产生的面波信号,无法达到高分辨成像的目的,需寻求与锤击震源近似的震源子波[14-16]。

本文针对上述问题,分别对检波器装置和震源装置进行了低成本改进,使得城市环境中的面波采集工作能够快速、高效地进行。最后通过实际地铁工程探测试验来验证改进后的面波仪器装置在城市地铁勘查中的应用效果。

1 检波器装置的改进

如图1所示,常规检波器往往带有一个8～10 cm的尾锥,在城市环境中无法插进坚硬的路面。工程施工中常见的做法是在每个检波器位置放置适量的湿土,将检波器插入湿土中进行数据采集。这样的做法可以改善数据采集质量,但费时、费力,增加了采集成本。

图1 常规检波器Fig.1 Conventional detector

为解决这一问题,在五金维修点订做了如图2所示的三角支架,支架高度略高于尾锥长度,支架顶面为一个5cm×5cm的薄钢板,钢板中间钻有小孔,小孔的大小刚好能够卡住尾锥与检波器连接处。支架的3个腿呈三角形分布,焊接在钢板下面,既保证了支架的稳定性又保证了检波器尽可能地与地面耦合。图3为检波器放置在支架上的状态,实际操作表明检波器可以很好地卡在支架上,无松动现象。图4为使用15磅锤击震源时,检波器安装在三角支架上在坚硬路面上采集的面波记录与检波器插入路旁泥土中采集的面波记录对比。由图4可知,两种地震数据面波均较发育,同相轴连续,具有较高的信噪比。可见采集装置改进后,数据质量与传统采集方法相当,为城市环境面波数据采集提供了有效的数据采集方法。

图2 三角支架Fig.2 Triangular bracket

图3 安装了检波器的三角支架Fig.3 Triangular bracket where the geophone is installed

a—检波器在三角支架上在坚硬路面的面波记录;b—检波器插入泥土中的面波记录

a—surface waves records on hard pavement when the geophone is on a triangular bracket;b—surface wave records when the geophone is inserted into the soil

图4 面波记录对比
Fig.4 Comparison of surface wave records

2 震源装置的改进及优点

常规面波勘探常采用如图5所示的重锤作为震源,如在坚硬路面上锤击激发容易产生二次击震且激发能量难以穿透地下,从而导致采集记录信号弱,噪声干扰严重,存在二次激发同相轴等问题,给后续的资料处理解释造成极大困难。

图5 普通重锤Fig.5 Normal heavy hammer

2.1 震源装置的改进

针对锤击震源激发能量弱的问题,我们购置了国标重型63.5 kg触探仪,仅利用其63.5 kg的穿心重锤作为震源,如图6所示。当然也可以到五金加工企业定制重锤,但其制作成本并不比直接购置整套触探仪花费低。

图6 穿心重锤Fig.6 Perforated heavy hammer

重锤问题解决后,还面临野外施工起重的问题,我们又购置了消防应急救援三脚架,如图7所示,该三脚架配备手动绞盘,可将重锤轻松升起。为解决重锤用三脚架升起后自由下落的问题,我们又购置了100 kg永磁起重器,如图8所示,该设备配有吊环和磁力切换手柄。配合三脚架绞盘,可将触探仪重锤轻松升起,再通过磁力切换手柄,使重锤脱磁,实现自由下落。

图7 应急救援三脚架Fig.7 Emergency rescue tripod

图8 永磁起重机Fig.8 Permanent magnet crane

经3种设备优化组合后即构成了我们优化改进后的震源装置,如图9所示,该装置可实现手动绞盘起升,手动脱磁下落,野外操作简便、省力、快捷。

图9 优化改进后的震源装置系统Fig.9 Optimized and improved source device system

图10为利用15磅锤击震源和利用优化改进后的震源装置系统在同一测点水泥路面上采集的面波记录对比:采用15磅锤击震源时,地面不仅要垫厚层土壤,还需放置铁板,且采集的面波记录能量较低,信噪比差,易存在二次击震问题;利用改进后震源采集时,只需在地面垫适量的土壤,无需其他工序,且面波记录能量显著增强,信噪比显著提高,说明改进后的采集装置在城市环境中与常规采集装置相比具有突出的优势。

a—利用15磅锤击震源的面波记录;b—利用改进后震源的面波记录

图11为利用15磅锤击震源,检波器在泥土中采集的面波记录(图11a)、在水泥路面上采集的面波记录(图11b),和利用优化改进后的震源装置系统在水泥路面上采集的面波记录(图11c)对比。由图11可见,利用15磅锤击震源采集的两种地震数据面波均较发育,同相轴连续,具有较高的信噪比,但和利用优化改进后的震源装置系统采集的地震数据相比,采集的面波记录能量较低,信噪比较低,且施工过程中易存在二次击震问题;改进震源后,面波记录能量显著增强,信噪比显著提高,不存在二次击震,说明改进后的采集装置优势突出。

a—泥土中的面波记录;b—水泥路面上的面波记录;c—水泥路面上改进后震源的面波记录

2.2 装置改进的优点

综上所述,装置改进有如下优点:

1)装置改进的费用低。加工每一个三脚支架需10 元,48个三脚支架共需480 元。国标重型63.5 kg触探仪购置价格800 元。消防应急救援三脚架购置价格在600 元。永磁起重器购置价格在200 元。仪器装置的改进共花费2 080 元。

2)省时省力。测量50个点的单条剖面在装置未改进之前需要花费3～4 h,且使用重锤敲击特别消耗施工人员体力;改进后测量只需要2 h,且节省施工人员体力,实现了机械化震源。

3)信号强度大。由15磅左右的重锤更换为重量为60 kg,落锤后震动幅度大、面波信号强,检波器采集到的有用信号随之增加,有利于采集信噪比更高的信息。

3 主动源面波仪器装置改进后在城市地铁勘查中的应用

将本文改进后的数据采集装置应用于西安地铁勘查,因装置改进后检波器可接收到信号更强、信噪比更高的数据,大大提高了数据的精度,更有利于资料的解释。在西安地铁10号线施工勘查过程中发挥了重要作用。

3.1 地层概况

勘查区深度60.0 m范围内的地层主要由第四系全新统人工填土;上更新统风积新黄土、残积古土壤,中更新统冲积粉质黏土、砂类土组成。共划分为9个工程地质层,地层描述见表1。

表1 勘查区地层综合描述Table 1 Stratigraphic comprehensive description of the exploration area

3.2 面波观测系统

在研究已有工作资料和现场调查的基础上,确定了面波方法的可行性,即地下各岩层存在剪切波速度差异。在实际工作前,认真地做了多参数现场试验,确定最佳的工作参数,得到了较好的实验记录。根据实验得到的采集参数,展开实际工作,在每个测点根据实际情况采集了2炮记录,保证数据充足,质量过关。

本文涉及项目使用时的仪器设备主要有Geopenminiseis48A工程地震仪,24道接收线2根,4.5 Hz垂直检波器48个,检波器三角支架48个,炮线1根,优化组合震源1套,外触发线1根。数据采集时,落锤下方垫有湿土,接收道距0.5 m,偏移距4 m,24道接收,激发点距2 m。

面波勘查测线布置如图12所示,Line1测线长度15 m,采集了31个测点的数据,每个测点2炮;Line2测线长度3 m,采集了7个测点的数据,每个测点2炮。

图12 测线布置方位示意Fig.12 Schematic diagram of the orientation of the survey line layout

图13为每条测线上其中一点的面波记录和对应的频散曲线,由图可见,利用改进后的震源系统采集的面波记录能量强、信噪比高,频散曲线收敛性好。

a—1线2测点的面波记录;b—1线2测点的频散曲线;c—2线2测点的面波记录;d—2线2测点的频散曲线

3.3 剖面推断及解释

1)Line1推断及解释

将采集的1线面波数据进行反演,反演结果如图14所示,测线为SN走向,桩号从1 011(南端起始点)～1 131(北端终止点),两个桩号之间间距为0.5 m。由剖面反演图可见,在地表以下0～5 m是一高速层,根据前期岩土工程勘查结果显示该层为人工填土层,其中桩号1 075～1 087下方出现明显高速异常,推断为施工压实紧压结果;在地表以下5～10 m范围内为一个低速层—①异常区,根据前期岩土工程勘查结果可知,该层主要由湿陷性黄土组成,湿陷性黄土具自重湿陷性,自稳性一般,遇水易软化,浸水后对坑壁稳定不利;在地表以下10～22 m间断出现3个低速异常区②③④,与原状地层不一致,故在此深度圈定3个低速异常区,②异常区位于南端起点北向6 m左右,区块大小(横向×纵向)约6 m×5 m,结合异常区周边速度分析,推断该区为渗水区。③异常区位于②异常区北向8 m左右,异常区大小约15 m×8 m,该异常上方低速层出现局部下沉现象。④异常区位于终点附近,区块大小约15 m×10 m,上方低速层偶见速度不连续现象。③④异常区在水平方向上表现为不连续,因新黄土具自重湿陷性,自稳性一般,遇水易软化,推测③④低速异常区为含水区。

图14 Line1面波频散曲线反演二维横波速度—深度剖面Fig.14 1 Line surface wave dispersion curve inverts two-dimensional shear wave velocity-depth profile

2)Line2推断及解释

将采集的2线面波数据进行反演,反演结果如图15所示,测线为EW走向,桩号从1 011(西端起始点)～1 035(东端终止点),两个桩号之间间距为0.5 m。由剖面反演图可见,在地表以下0～5 m是一个高速层,根据前期岩土工程勘查结果显示该层为人工填土层;在地表以下5～10 m范围内为一个低速层—①异常区,根据前期岩土工程勘查结果可知,该层主要由湿陷性黄土组成,湿陷性黄土具自重湿陷性,自稳性一般,遇水易软化,浸水后对坑壁稳定不利;在地表以下12～22 m存在一个低速异常区②,该异常位于西端起点东向5 m左右,区块大小4 m×9 m,异常上方低速层出现局部下沉现象。因新黄土具自重湿陷性,自稳性一般,遇水易软化,推测低速异常区域②为含水区。

图15 Line2面波频散曲线反演二维横波速度—深度剖面Fig.15 2 Line surface wave dispersion curve inverts two-dimensional shear wave velocity-depth profile

3)综合分析

测线布设上,本次任务布设的1线第17测点和2线第4测点重合,1线③异常区与2线②异常区垂直交叉,探测结果基本一致。经综合分析,推断此区域为含水区。区域大小:南北宽15 m,东西宽4 m,垂向深度9 m(地表以下12～21 m)。

3.4 工程验证

为保障地铁施工安全,对1线、2线的低速异常区分别进行了处理,其中1、2线重合点附近的钻孔结果显示垂向12.2～20.8 m处为含水区,对该区域进行注浆,注入的水泥方量与所推测的含水区体积大小基本一致。

4 结论

本文中改进的采集装置成本低廉,工作省力、方便、快捷。实际工作表明,使用该装置采集的面波信号能量强、信噪比高、数据质量好,反演成像效果佳。钻探、注浆等工程验证处理结果揭示的地质缺陷与推断地下不良病害体基本一致,解释推断准确可靠。综上所述,改进后的采集装置在城市主动源面波勘探中,具有良好的推广价值和借鉴意义。