水热处理对V-W/Ti 脱硝催化剂性能的影响

岳彦伟 黄力 王素芹 纵宇浩 王虎 李金珂

（1 大唐南京环保科技有限责任公司 江苏南京 211111 2 江苏集萃托普索先进催化技术研究所 江苏苏州 215132 3 江苏集萃托普索清洁能源研发有限公司 江苏苏州 215132）

氮氧化物（NOx）主要来源于燃煤电厂排放的烟气，是导致酸雨、光化学烟雾、臭氧层空洞等环境问题的重要因素之一。为实现NOx 减排，我国燃煤电厂自2010 年开始普及具备脱硝活性高、占地面积小、经济性高等优点的选择性催化还原（SCR）技术［1-2］。钒钛基催化剂是目前最为成熟的工业脱硝催化剂，其活性成分为V2O5，助剂为WO3或MoO3，载体为TiO2。钒钛基催化剂在我国燃煤电厂的保有量约100 万m3，但催化剂仍存在脱硝活性温度窗口窄、低温脱硝活性低等缺点，有待进一步改进。

近年来，针对钒钛基催化剂的性能提升，主要包括配方和工艺改进2 种技术路线。研究发现，通过向钒钛基催化剂中引入稀土金属［3-5］、过渡金属［6-7］等助剂，可以有效增强催化 剂的脱硝性能。然而引入助剂元素后，必然会对催化剂制备工艺产生影响。并且助剂金属氧化物在实际烟气条件下的稳定性，也需要深入地考察。因此，通过调整制备工艺来改善催化剂的整体性能，是更为可行的技术手段。

水热处理是1 种提升固体催化剂性能的技术手段，可以调变催化剂的孔结构，改善催化剂的酸性等，已在体相加氢［8］、甲醇制丙烯［9］、硫醚化［10］等催化剂上有所应用。对钒钛基脱硝催化剂进行水热处理，目前研究报道较少。本文对V-W/Ti 催化剂进行水热处理，考察了水热处理前后催化剂物理化学性质的变化，对比了不同温度水热处理后的催化剂的脱硝性能，旨在为工业钒钛基脱硝催化剂的性能提升提供技术参考。

1 实验部分

1.1 催化剂制备

称取一定量锐钛矿型TiO2，置于偏钒酸铵和偏钨酸铵的水溶液中，80 ℃水浴搅拌2 h。随后，120 ℃烘干，550 ℃煅烧2 h。

称取1.5 g 的V-W/Ti 催化剂，置于管式炉中，通入含10 vol%水蒸气的空气，流量1 L/min。分别于550 ℃和750 ℃处理6 h。水热处理后的催化剂分别命名为V-W/Ti-550、V-W/Ti-750。

1.2 催化剂表征

XRF 在日本ZSX Primus II 型X 射线荧光光谱仪上进行。XRD 在荷兰PANalytical 公司X'Pert3 Powder 型X 射线粉末衍射仪上进行。N2吸附脱附采用美国Micromeritics 公司ASAP 2000 型比表面积测定仪进行测试。XPS 采用美国Thermo 公司K-Alpha 型X 射线光电子能谱仪进行测试。NH3-TPD 采用美国Micromeritics 公司AutoChem II 2920 全自动化学吸附仪进行测试。

1.3 催化剂评价

催化剂的脱硝性能测试使用固定床微型反应评价装置。使用石英管反应器，装填0.1 g 催化剂。装置入口烟气流量为1 L/min，入口烟气组成包括：0.05 vol% NH3，0.05 vol% NO，5 vol% O2，N2为平衡 气。通过美 国EMERSON 公司的MPO 3000 型烟气分析仪，实时分析反应前后的NO、NO2和N2O 的浓度。按公式（1）计算脱硝效率η。

2 结果与讨论

采用XRF 分析不同催化剂的组成，数据列于表1 中。3 种催化剂的V2O5含量均在1.50%附近，WO3含量约5.15%。数据差异不大，说明水热处理没有引起催化剂上活性组分V2O5和助剂WO3的流失。

表1 不同催化剂的XRF 分析数据 （wt%）

图1 显示了不同催化剂的XRD 图。所有催化剂均只在2θ=25.5°、37.1°、48.3°、54.1°、55.3°、62.8°、70.3°和75.3°出现锐钛矿型TiO2的特征衍射峰，无V2O5、WO3的特征衍射峰出现，说明金属氧化物的负载，以及催化剂的水热处理，没有改变催化剂载体的晶型。此外，由图1 还可以看出，随着水热处理温度的增加，催化剂的X 射线衍射峰峰强增大。通过Debye-Scherrer 公式计算，V-W/Ti、V-W/Ti-550 和V-W/Ti-750 催 化剂的晶粒尺寸分别为15.7、16.6、43.2 nm，说明水热处理造成了TiO2颗粒的团聚。

图1 不同催化剂的XRD 图

表2 中的数据为不同催化剂的孔结构分析数据。V-W/Ti催化剂的比表面积和孔容分别为73.7 m2/g 和0.36 cm3/g，孔径为19.7 nm。经550 ℃水热处理后，催化剂的比表面积和孔容略有降低，平均孔径增大。提高水热处理温度至750 ℃，催化剂的比表面积和孔容显著下降。V-W/Ti-750 催化剂的比表面积和孔容分别降低至25.3 m2/g 和0.21 cm3/g。图2（a）为不同催化剂的N2-吸附脱附等温线，各催化剂均显示了Ⅳ型等温线和H3 型滞回环。图2（b）为不同催化剂的孔径分布图，V-W/Ti 催化剂的孔径分布较窄，最可几孔径在15.5 nm 附近。当水热处理的温度为550 ℃时，催化剂的孔径分布开始变宽，最可几孔径增加。对于V-W/Ti-750 催化剂，最可几孔径达到62.8 nm。结合表2 和图2，可以认为，水热处理会对催化剂的孔结构产生负面影响。根据XRD 的分析，这个现象是由于TiO2的团聚所导致。当水热处理的温度较低（550 ℃）时，催化剂的孔结构受水热处理的影响相对较小。当水热处理的温度达到750 ℃，影响加剧。

图2 不同催化剂的N2-吸附脱附等温线和孔径分布图

表2 不同催化剂的孔结构分析数据

不同催化剂的XPS 图如图3 所示。

图3 不同催化剂的XPS 图

图3（a）为不同催化剂的Ti 2p XPS 图。3 种催化剂均在464.5 eV 和458.8 eV 处出现特征峰，分别归属Ti 2p1/2和Ti 2p3/2的特征峰，说明各催化剂上的Ti均以+4价存在［11］，水热处理没有影响载体中Ti 的价态。

图3（b）显示了3 种催化剂的V 2p XPS 图。各催化剂在514～520 eV 之间出现1 个宽峰，经拟合分为516.9 eV、516.1 eV和515 eV 3 个峰，分别对应催化剂上的V5+、V4+和V3+物种［12］。根据表3 中的元素价态分析数据，V-W/Ti 催化剂的（V3++V4+）/V5+比率为2.09，即催化剂上的钒物种主要为低价态。V-W/Ti-550 催化剂的（V3++V4+）/V5+比率达到4.30。继续增加水热处理温度至750 ℃，催化剂的（V3++V4+）/V5+比率升高至5.80。一般认为，钒钛基催化剂上的钒物种主要以单体钒和聚合钒形式存在。其中，单体钒中的钒为高价态（+5），聚合钒中的钒为低价态（+3 和+4）［13］。由表3 中的数据可知，水热处理后，催化剂的（V3++V4+）/V5+比率增加，说明水热处理促进了催化剂上钒物种的聚合，导致聚合钒物种的增加。

表3 不同催化剂的XPS 分析数据

图3（c）为不同催化剂的W 4f 轨道的XPS 图。V-W/Ti 催化剂中，位于37.6 eV 和35.7 eV 处的峰分别对应W 4f5/2和W 4f7/2的特征峰［14］。经水热处理后，2 个特征峰向低结合能方向有一定程度的偏移，这可能是由于水热处理导致的钨物种迁移所导致。

图3（d）显示了不同催化剂的O 1s 轨道的XPS 图。图中，530.4 eV 出现的特征峰归属催化剂上的化学吸附氧（Oα），529.1 eV 处的特征峰则是催化剂上的晶格氧（Oβ）。V-W/Ti 催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率为0.05。经550 ℃水热处理后，催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率增加至0.09。进一步提高水热处理温度至750 ℃，催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率又降低至0.07。我们之前的研究发现，催化剂上聚合钒含量的增加会导致Oα 含量的增加［15］。550 ℃、750 ℃的水热处理增加了V-W/Ti 催化剂的V3++V4+/V5+比率。因此，V-W/Ti-550、V-W/Ti-750 催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率要高于V-W/Ti 催化剂。值得注意的是，V-W/Ti-750 催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率较V-W/Ti-550 催化剂有所降低，说明过高的水热处理温度，会对催化剂的化学吸附氧含量有负面影响。根据文献报道［16］，Oα是1 种更为活泼的氧物种，可以促进NO氧化成为NO2，从而加速SCR 反应的进行。3 种催化剂的Oα/（Oα+Oβ）比率差异，必然导致催化剂脱硝活性的不同。

通过NH3-TPD 对催化剂进行酸性分析，结果如图4 所示。3 种催化剂均在300～550 ℃温度范围内出现NH3脱附峰。对比V-W/Ti 和V-W/Ti-550 催化剂的NH3脱附曲线发现，两者之间的差异较小，说明550 ℃的水热处理对催化剂的酸性影响不大。V-W/Ti-750 催化剂的NH3脱附峰峰面积明显小于V-W/Ti催化剂，即过高的水热处理温度，会导致催化剂酸性的下降。

图4 不同催化剂的NH3-TPD 图

图5 为3 种催化剂的脱硝性能分析结果。

图5 不同催化剂的脱硝效率和N2O 生成量

图5（a）为不同催化剂在250～430 ℃温度区间内的脱硝效率。V-W/Ti-550 催化剂的脱硝效率优于V-W/Ti 催化剂。在250 ℃的烟气温度下，V-W/Ti 催化剂的脱硝效率为29.0%，V-W/Ti-550 催化剂的脱硝效率可达到39.2%。根据前述的分析，V-W/Ti 催化剂经550 ℃的水热处理后，催化剂上的聚合钒含量明显增加。聚合钒的脱硝活性要大大高于单体钒［17］。另外，V-W/Ti-550 催化剂的Oα 含量也高于V-W/Ti 催化剂。因此，V-W/Ti-550 催化剂体现出了更高的脱硝活性。相比之下，V-W/Ti-750 催化剂却显示了3 种催化剂中最低的脱硝效率。这是由于过高的水热处理温度，尽管进一步促进了聚合钒的生成。但是，V-W/Ti-750 催化剂的比表面积较V-W/Ti 催化剂显著下降，这会影响催化剂对反应物NO 和NH3的吸附，从而影响SCR 脱硝反应的进行。同时，V-W/Ti-750 催化剂的酸性也较V-W/Ti 催化剂明显降低。因此，V-W/Ti-750 催化剂在250～430 ℃温度区间内的脱硝效率也低于V-W/Ti 催化剂。

图5（b）为3 种催化剂在250～430 ℃温度范围内的N2O 生成量。由图5（b）可知，在SCR 脱硝反应过程中，随着烟气温度的升高，N2O 开始生成。N2O 主要来源于氨氧化等副反应，且主要发生在聚合钒表面［18］。在图5（b）中，V-W/Ti 催化剂的N2O生成量相对较低，430 ℃烟气温度下的N2O 生成量（质量分数）为8.9×10-6。V-W/Ti-550 催化剂的N2O 生成量略高于V-W/Ti催化剂。V-W/Ti-750 催化剂则显示了最高的N2O 生成量，430 ℃烟气温度时，N2O 生成量达到60.8×10-6。这个现象说明，过高的水热处理温度，不仅会影响V-W/Ti 催化剂的脱硝活性，还会促进副反应的发生。

3 结论

（1）对V-W/Ti 进行水热处理，不会影响催化剂的晶型，但会导致载体晶粒的团聚，550 ℃的水热处理对催化剂的孔结构影响较小，750 ℃的水热处理则会导致催化剂比表面积和孔容的明显下降。

（2）水热处理会促进催化剂上聚合钒的生成，同时增加催化剂上的化学吸附氧含量，550 ℃的水热处理后，催化剂的酸性没有明显变化，过高的水热处理温度（750 ℃）会造成催化剂酸性的下降。

（3）V-W/Ti-550 催化剂的脱硝效率要高于V-W/Ti 催化剂，但经750 ℃的水热处理后，催化剂的脱硝活性降低，N2O 生成量增加。