陈焕忠
(湖北清江水电开发有限责任公司,湖北宜昌 443000)
水布垭电厂3号机组推力轴承为小弹簧支承结构的巴氏合金瓦推力轴承,采用外加泵强迫外循环冷却方式。推力瓦和托瓦20块,每块瓦内径R1 400 mm,外径R2 000 mm,厚度50 mm。每块推力瓦下方布置有92个弹簧束,弹簧束采用弹簧挡块进行固定,推力瓦之间用间隔块隔开,推力轴承通过推力支撑环安装在下机架中心体油槽内[1],如图1和图2所示。
2020年11月机组C修期间对推力瓦进行检查发现部分推力瓦面存在带状磨痕,镜板状况良好。2号推力瓦瓦面存在4处带状磨痕(见图3),最靠内侧1处磨痕被遮挡,磨痕深度不深,其中自外向内第三处磨痕区域较宽;4号推力瓦瓦表面亦存在4处带状磨痕,磨痕位置分布与2号瓦基本一致(见图4),但4号推力瓦从外向内第三处磨痕区域较2号推力瓦目测深度更深更集中;10号推力瓦表面磨痕区域与上述两块瓦基本一致(见图5)。用螺旋测微计对瓦面进行测量,发现磨痕位置比其他位置厚0.01 mm左右,所有推力瓦出油边侧的磨痕比进油边侧的磨痕严重(见图6),镜板状况良好(见图7)[2]。
针对推力瓦磨损情况,结合推力轴承结构,下面将从推力轴承性能、高压油顶起装置性能、推力轴承运行温度[3]监测三个方面进行数据统计和建模分析。
推力轴承推力负荷是2 390 t,额定转速为150 r/min,飞逸转速为295 r/min。推力轴承主要设计参数见表1,在额定工况下,稳定运行时的轴承性能计算结果见表2。额定工况下,油膜润滑参数、推力轴承及镜板温度分布见图8至图14。
表1 推力轴承设计参数
表2 推力轴承性能计算结果
根据推力轴承设计要求[4]:正常运行最小油膜厚度≥30μm、瓦的检测温度≤80℃。非正常运行最小油膜厚度≥20μm、瓦的检测温度≤100℃。
结论:推力轴承计算结果及各项云图表明,在各种工况下其最小油膜厚度及瓦温等主要数据符合设计要求,满足发电机运行要求。
水布垭电站发电机采用巴氏合金瓦推力轴承,配备高压油顶起装置,高压油室为环形沟槽,外径φ130 mm,内径φ114 mm,沟槽内外侧加工缓坡,截面如图15所示。根据高压油室的主要参数(见表3)和表4推力轴承性能计算结果发现高压油顶起装置性能符合设计顶起高度[5](顶起量≥0.04 mm)。
表3 高压油室计算参数
结论:高压油顶起装置性能符合设计顶起高度要求(顶起量≥0.04 mm)。
随机选取2021年5月份三次机组运行期间的温度进行对比分析,见表4推力轴承运行温度。
表4 推力轴承运行温度℃
结论:推力轴承轴瓦最大运行温度≤设计运行温度75℃,平均瓦温61.9℃,均在正常情况下运行。最高和最低瓦温差11.2℃,其中4、12、16、20号的瓦温偏差较大。
过上述分析可得出如下结论:
1)机组额定工况下,推力轴承瓦温正常、油膜厚度符合设计要求、推力轴承性能稳定。推力轴承的最小油膜厚度0.039 mm>[0.03 mm],高压油顶起装置的设计顶起量0.06 mm>[0.04 mm],均符合设计要求,高压油顶起装置工作正常。
2)排除推力轴承性能、高压油顶起装置性能因素后,结合表4推力轴承运行温度中4块瓦瓦温偏高的情况,可以确认出现这样的瓦面磨痕,应是推力轴承运行期间镜板与瓦面产生间断性瞬时摩擦导致。温度较高的4块瓦应该受力较大,正常运行时其油膜厚度能够满足要求,但在高压油顶起装置启动的过程中,这4块瓦的油膜形成相对滞后,瓦面油膜可能不连续,机组转动时,造成瓦面擦伤,进而影响到其他瓦,这一过程应该是瞬时的,多次累积后就形成了2020年11月机组C修期间推力瓦检查发现的带状磨痕情况。
1)使用刀尺检查镜板是否有高点,即使有微小的高点,也要进行处理、严格保证镜板平面度。
2)对所有推力瓦的磨痕进行修复处理,去除高点,使用600目以上的砂纸或百洁布轻磨处理。
3)检查高压油顶起装置管路,保证油路畅通。
4)推力轴承安装时,检查推力轴承瓦架平面度、各小弹簧高度以及推力瓦和托瓦的总高度。统计检查结果,将高度相近的小弹簧分组使用,将高度较小的弹簧柱与厚度较厚的推力瓦配合使用,将较高的小弹簧与较薄的推力瓦配合使用,适配的小弹簧和推力瓦分散分布,避免推力瓦出现受力不均现象。
5)优化机组开停机过程中的高压油顶起装置运行规程,适当延长开停机过程中高压油顶起装置投入时间,保证推力轴承油膜的形成。
6)2021年机组检修期间对处理后的推力轴承瓦跟踪检查发现,处理后的轴瓦未出现新增磨损情况,通过上述措施的实施能够有效杜绝机组瓦面磨损缺陷的出现,保障弹簧束支撑结构推力轴承金属瓦的性能发挥。