基于光机集成分析的火情监察红外变焦镜头主动消热差设计

尹 晶，刘 旭，徐晓影，崔艳群，王 强，郭富城

基于光机集成分析的火情监察红外变焦镜头主动消热差设计

尹 晶，刘 旭，徐晓影，崔艳群，王 强，郭富城

（长春电子科技学院，吉林 长春 130114）

红外变焦监视镜头的F数与焦深相对较小，因此温度变化极易导致离焦现象，导致成像质量下降。本文针对火情监察红外变焦镜头在－40℃～50℃范围内成像清晰的技术要求，采用有限元法分析温度变化下各光学镜片前后镜面的刚体位移与旋转量，将刚体位移导入至Sigit光机集成分析软件中仿真出温度变化工况下镜头的离焦量，分析结果表明焦距值变量在－0.16～＋0.4mm之间，调焦量为0.108～0.188。针对上述情况，采用两个凸轮两套执行机构来分别控制变倍组和补偿组的移动，实现镜头的主动消热差保证温度变化下成像仍旧清晰。最终通过温度可靠性实验对镜头光学分辨率温度适应性的进行考核，实验结果表明在温度变化过程中空间分辨率均大于30lp/mm，变焦过程成像质量基本清晰。

火情监察；光机集成分析；红外变焦镜头；主动消热差

0 引言

1 红外变焦光学系统

本文以火情监察红外变焦光学镜头为研究对象，该光学系统的具体设计参数与技术指标如表1所示。

红外变焦镜头基于库克三分离物镜进行优化设计，变倍方式为移动第二片玻璃，为了矫正满足同时校正两档变焦系统的残余像差，将经典三片式最后的正透镜拆分成分离的两个正光焦度的透镜，即系统设计用了4片玻璃，其中第一～第三片材料为锗，第四片为硒化锌，同时第二片～第四片中各设一个表面（共计3个表面）为非球面更好地矫正残余像差。孔径光阑的位置选择在后固定组附近，位于第三片与第四片玻璃之间。红外变焦镜头光学结构如图1、图2所示。

在ZEMAX中对整个变焦系统的成像质量进行评价，得出的变焦系统在20℃室温状态下长焦及短焦时物距在无限远及有限远处的Modulation Transfer Function（MTF）曲线，如图3(a)～(d)所示。由MTF曲线图可以看出，各视场下MTF值均在0.4以上，接近衍射极限，成像质量良好。

2 基于光机集成分析的红外变焦镜头主动消热光机设计

红外材料具有较大的温度系数，温度变化时折射率和阿贝系数将发生较大变化影响光学系统的成像性能[6]。针对上述问题，无热化设计则可以保证光学系统在使用温度范围内的正常工作。消热化设计主要有3种方法：光学被动式[7-8]、机电主动式[9]和机械被动式[10]。机电主动式消热设计可根据实际系统应用时带来的焦面位移进行调焦，不需额外增加镜片，所以本文采用机电主动式热分析方式。为了准确地分析出光机系统在使用温度范围内的离焦量，采用光机集成方法分析得出后截距即像面位置移动量。

表1 红外变焦镜头设计参数与技术要求

图1 短焦（f′=34.5mm）红外光学系统图

图2 长焦（f′=77.5mm）红外光学系统图

图3 20℃长/短焦组态红外镜头MTF曲线

2.1 有限元模型建立

在有限元通用前处理Hypermesh软件平台对红外变焦镜头的两档变焦组态建立有限元模型，手动划分167856个高质量网格，网格群雅各比大于0.7的网格占比大于86%，同时等效耦合节点，针对螺纹连接以及螺栓连接等进行节点耦合处理简化处理，光学玻璃周向上划分平均厚度为0.2mm的硫化型硅橡胶层（room temperature vulcanized silicone rubber, RTV），有限元模型如图4所示，镜头所选各材料参数如表2所示。

2.2 有限元分析结果

将有限元模型导入至Patran & Nastran软件平台下进行热变形仿真计算，设定20℃室温为红外变焦镜头的初始参考温度，根据－40℃～50℃范围内成像清晰的技术要求，将两个极限温度（－40℃和50℃）作为温度载荷施加在红外变焦镜头光机系统整机。镜头外框与底座连接位置设为位移约束。经计算，随温度变化过程中－40℃极低温度下变焦镜头在两档焦距组态下的刚体位移形变量云图如图5所示。

图4 红外变焦镜头有限元模型

表2 红外变焦镜头各材料参数表

图5 －40℃工况下红外变焦镜头热变形位移云图

2.3 光机集成分析

将上述热变形分析后的红外变焦镜头的各镜片前后表面的刚体位移提取出来，并导入至Sigfit光机集成仿真平台软件基于37项Fringe Zernike多项式[11]，拟合出热变形后的面型信息，包括形变后的镜面偏移、旋转。表3和表4分别为红外变焦镜头在极限温度（－40℃）下两档变焦组态下Sigfit生成的FIT结果文件中刚体位移、旋转的变化量。

表3 红外变焦镜头短焦组态（f′=34.5mm）－40℃温度载荷下各镜面刚体位移、旋转变化量

表4 红外变焦镜头长焦组态（f′=77.5mm）－40℃温度载荷各镜面刚体位移、旋转变化量

由表3和表4观察可知，在－40℃温度载荷下的红外镜头两档焦距组态的各光学组元前后镜面的旋转量微乎其微，可以忽略不计，但是刚体位移量较大，说明温度变化对空气间隔以及镜片厚度变化的影响较为严重。将Sigfit生成的FIT结果文件中的镜片间距及厚度变化、镜片面型变化的Zernike系数、镜片材料折射率变化等参数分别导入到Zemax宏文件中，分析过程中发现由于红外变焦光学系统的F数与焦深相对较小，焦平面偏离光学系统的高斯成像面，光机集成仿真分析结果表明，－40℃～50℃范围内，红外光学系统焦距及离焦量的变化如表5和表6所示。

由表5可知焦距改变量在－0.16～0.4mm之间，其中短焦焦距改变量在－0.16～0.34mm之间，长焦焦距改变量在－0.2～0.4mm之间。

由表6可知后截距即像面位置移动量在－0.092～0.808mm之间，其中从无穷远到有限距离的调焦量为0.108～0.188mm，为补偿热变形带来的焦面位移而带来的离焦量为－0.092～0.808mm。经过光机集成分析出的对应的不同温度下的离焦量作为主动消热差设计的离焦补偿量，将这一对应关系采用最小二乘法进行拟合。例如经过光机集成分析后的短焦组态对于物距为无穷远的离焦量为＋0.44～－0.215mm，其对应的温度为－40℃～50℃，建立二者的关系方程与对应关系曲线如图6所示。在主动消热差设计中，根据拟合后多项式方程解算不同温度、组态下的离焦量，该值则作为温度补偿电机驱动消热补偿凸轮的轴向位移量，从而实现消热温度精确补偿。

表5 不同温度下的焦距值

表6 不同温度下的离焦量

图6 红外变焦镜头短焦组态离焦量与温度对应曲线

2.4 主动消热光机设计

由表5和表6可以看出温度由－40℃变到50℃时，光学系统的焦距值和离焦量都会发生变化，且离焦量远远超过半焦深，采用常见的变焦调焦机构（即采用一个凸轮实现变倍组和补偿组的移动）很难满足成像质量要求，因为同一凸轮仅能保证变倍组和补偿组唯一的一一对应关系，但是从表5和表6可知，对于长/短焦不同的组态、温度以及物距，变倍量与补偿量并非线性的一一对应关系，需要各自具备驱动机构。因此采用两个凸轮以及两套执行机构来分别控制变倍组和补偿组的移动。变焦完成后通过补偿组的移动来补偿由于温度的变化产生的离焦，实现成像质量要求，主动消热调焦镜头光机结构设计结果如图7所示。

根据仿真分析得到温度载荷下的离焦量进行焦距补偿，重新分析主动消热补偿后的红外变焦近镜头的物距在无限远及有限远处的MTF曲线，如图8所示。

由图8的MTF曲线图可以看出，经过主动消热差设计后镜头在－40℃变到50℃物距在无限远及有限远处的MTF值均在0.4以上，接近衍射极限，成像质量良好，说明系统成像质量能够满足技术指标要求。

最终对红外变焦镜头进行分辨率温度可靠性实验，实验的原理示意图如图9所示，不同温度工况下的多杆靶的图像如图10所示，由图10观察可见不同温度工况下基于光机集成分析的主动消热差设计后的红外镜头的多杆靶标图像基本清晰，空间分辨率均大于30lp/mm。

图7 主动消热调焦镜头光机结构设计

图8 主动消热设计后的光机集成分析结果

图9 红外镜头分辨率温度可靠性实验原理图

图10 不同温度工况下分辨率温度可靠性实验多杆靶图像

3 结论

本文基于火情监察红外变焦镜头在－40℃～50℃范围内成像清晰的技术要求，针对红外变焦监视镜头的F数与焦深相较于可见光变焦镜头相对较小、温度变化极易导致红外镜头离焦现象，利用光机集成分析技术分析红外变焦镜头在温度载荷下的离焦量，并采用主动消热补偿结构设计解决上述温度变化导致成像不清晰的问题，为其他类似的工作在温度环境变化的红外光机镜头提供一种仿真方法及设计思路。

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Active Athermalization Design of Infrared Zoom Lens for Fire Monitoring Based on Opto-mechanical Integration Analysis

YIN Jing，LIU Xu，XU Xiaoying，CUI Yanqun，WANG Qiang，GUO Fucheng

(Changchun College of Electronic Technology, Changchun 130114, China)

The F-number and focal depth of infrared monitoring zoom lens are relatively small; therefore, the temperature change can easily cause defocusing, resulting in the deterioration of imaging quality. This article is aimed at the technical requirements for the clear imaging of the fire monitoring infrared zoom lens in the range of －40℃ to 50℃. The finite element method is used to analyze the rigid body displacement and rotation of the front and rear mirrors of each lens under temperature changes and import the rigid body displacement into the Sigit optical-mechanical integrated analysis software to simulate the defocus of the lens under temperature change conditions. The analysis result shows that the focal length variable is between -0.16 to 0.4mm and the focusing amount is 0.108 to 0.188. In response to the above situation, two cams and two sets of actuators are used to control the movement of the zoom group and the compensation group respectively, for realizing the active athermalization design of the lens to ensure that the imaging is still clear under the condition of temperature change. Finally, the temperature adaptability of the lens optical resolution is evaluated through a temperature reliability experiment. The experimental results show that the spatial resolution is greater than 30lp/mm during temperature change. The image quality is basically clear during zooming process.

burning monitoring, opto-mechanical integration analysis, infrared zoom lens, initiative athermatlization design

O439

A

1001-8891(2021)11-1073-08

2021-05-14；

2021-06-15.

尹晶（1983-），女，副教授，研究方向为光电检测技术及仪器。E-mail: 621232@qq.com。

刘旭（1982-），男，副教授，研究方向为电气控制研究。E-mail: 65493440@qq.com。