粗粒土在三向卸载时的强度特性试验研究

施维成，朱俊高，胡锡鹏，代国忠，李雄威，李书进

(1.常州工学院 土木建筑工程学院，江苏 常州 213032；2.河海大学 岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室， 南京 210098；3.中交第三公路工程局有限公司，北京 101300)

强度特性是土的重要力学性质，很多学者通过剪切或三轴加载试验对其进行研究。卜建清等[1]通过三轴试验研究了冻融次数、细粒含量以及围压对粗粒土强度特性的影响。Asghari等[2]对胶结砂进行了一系列三轴试验，研究其强度特性。彭凯等[3]通过大型单剪仪研究了不同泥皮成分对粗粒土-混凝土接触面强度的影响。Wang等[4]对粗粒盐碱土进行了冻融循环下的直剪试验，提出了兼有含盐量和冻融循环的经验公式。黄茂松等[5]总结了饱和黏土、砂土及粗粒土的本构强度理论研究现状及发展趋势。Aouali等[6]通过直剪试验研究了纤维加固泥砂中纤维含量对强度的影响。徐肖峰等[7]使用大型直剪仪对不同剪切速率下粗粒土的强度特性进行了试验研究。Chen等[8]对加入4种不同比例碎石的泥砂进行了三轴试验，分析了粗颗粒和细颗粒对强度和变形的影响。Zaimoglu等[9]通过一系列无侧限抗压试验、直剪试验研究了随机分布的聚丙烯纤维对细粒土强度特性的影响。Aslani等[10]通过大型直剪试验对石柱加固粘土的剪切强度进行了研究。Deganutti等[11]对颗粒材料的摩擦角进行了研究，认为摩擦角取决于颗粒的大小和形状。

卸载是工程中常见的工况，比如水库泄水、基坑开挖等等，然而，对卸载条件下土的强度研究则相对较少，部分学者对细粒土的卸载强度进行了研究。蔡建等[12]从理论上推导了土的卸载抗剪强度指标计算方法，张玉等[13]使用真三轴仪对黄土进行了平面应变条件下的侧向卸载试验，何世秀等[14]通过对粉质黏土的卸载剪切试验整理分析，认为这种土近似符合Matsuoka-Nakai准则，王大雁等[15]研究了经K0固结后兰州冻结黄土在径向卸载状态下的应力-应变行为，认为可用主应力差渐近值与破坏比之间的关系来估算破坏强度。李加贵等[16]对黄土进行了围压减小、轴压不变的三轴侧向卸荷剪切试验，得到的强度参数低于三轴压缩试验结果。

粗粒土在土石坝等工程中应用广泛，且经历包括加载、卸载在内的复杂工况。目前，对粗粒土强度特性的研究一般还是基于粗粒土的加载试验，在卸载尤其是不同中主应力系数情况下，三向卸载条件下的粗粒土强度特性试验研究基本未见报道，笔者使用真三轴仪对粗粒土进行等q、等b三向卸载试验，研究粗粒土在三向卸载时的强度特性。

1 试验仪器

试验使用的真三轴仪可单独控制3个方向的主应力σ1、σ2、σ3，如图1(a)所示。竖向采用刚性板加压，水平向分别采用水囊和复合加压块加压，如图1(b)所示。

图1 试验仪器及试样尺寸示意图Fig.1 Test instrument and the sketch map of sample dimension

2 试验材料、试验方法及应力路径

2.1 试验材料

试验土料为双江口心墙堆石坝的粗粒土，占总重量70%的颗粒粒径介于5～10 mm之间，30%的颗粒粒径小于5 mm，最小干密度1.54 g/cm3，最大干密度1.96 g/cm3。土样分5层击实，控制干密度ρd=1.91 g/cm3，相对密度0.90，为简单起见，制样和试验时的试样都为干样。试样尺寸为120 mm×60 mm×120 mm的长方体。

2.2 试验方法

2.3 应力路径

等q、等b试验时，保持q和b为常数，p为变量，算出相应的3个方向主应力σ1、σ2、σ3，卸载时，3个方向主应力都以0.2 kPa/s的速度减小，图2为不同b值时实测的σ1、σ2、σ3随时间t的变化曲线。可以看出，等q、等b试验中，3个方向的主应力σ1、σ2、σ3都在不断等量减小，为三向等量卸载试验。

图2 应力时程曲线Fig.2 The stress time history curves

3 试验结果分析

表1和表2分别列出了等q、等b试验初始状态和破坏状态3个方向的主应力大小，表2还算出了内摩擦角φb(φb=arcsin[(σ1-σ3)/(σ1+σ3)])和破坏应力比Mb(=q/p)。比较表1和表2可以看出，破坏状态的3个方向主应力都比初始状态要小，为三向卸载。由表2可见，在三向等量卸载条件下，粗粒土的强度参数与中主应力系数b有关；对于不同的b值，b=0时的内摩擦角φb最小，破坏应力比Mb最大；随着b的增加，内摩擦角φb逐渐变大，b=0.5时内摩擦角φb达到最大，当b值继续增大时，内摩擦角φb则随着b的增大而减小，b=1时的内摩擦角比b=0时的大；破坏应力比Mb随着b的增大而减小，且随着b的增大，减小的梯度在逐渐减小。

表1 等q、等b试验初始状态3个方向主应力大小汇总表Table 1 Summary table of principal stresses in three directions in the initial state obtained from the q- and b- constant tests

在三向主应力σ1、σ2、σ3(σ1≥σ2≥σ3)共同作用下，剪切强度参数可以认为受3个因素共同影响：因素1，在σ2侧向约束下σ1、σ3间的剪切作用σ1-σ3；因素2，在σ1侧向约束下σ2、σ3间的剪切作用σ2-σ3；因素3，在σ3侧向约束下σ1、σ2间的剪切作用σ1-σ2。内摩擦角φb在b值较小时随着b的增大而增大，在b值较大时随着b的增大而减小的规律可以由这3个因素的共同影响来解释。

表2 等q、等b试验破坏状态3个方向主应力大小汇总表Table 2 Summary table of principal stresses in three directions in the failure state obtained from the the q- and b- constant tests

当b=0时，σ2=σ3，σ2-σ3=0，即在σ1侧向约束下，σ2、σ3间的剪切作用为0，“因素2”不会对试样的剪切破坏产生影响，也就是不会对剪切强度参数产生影响；σ1-σ2=σ1-σ3，“因素1”和“因素3”都是在σ3侧向约束下的剪切作用σ1-σ3。

当b从0开始增大，但仍处于较小值时(如试验中b=0.25时)，随着b的增大，σ2-σ3增大，在σ1侧向约束下，σ2、σ3间的剪切作用增大，有助于试样剪切破坏，所以，“因素2”使剪切强度参数减小，但由于σ2-σ3数值较小，这个影响也较小；随着b的增大，σ1-σ2减小，即在σ3侧向约束下，σ1、σ2间的剪切作用减小，“因素3”使剪切强度参数增大；随着b的增大，σ2增大，“因素1”的σ2侧向约束增大，使剪切强度参数增大。综合3种因素来看，在b值较小时，剪切强度参数随着b的增大而增大。

当b继续增大，σ2-σ3继续增大，“因素2”使剪切强度参数减小的影响也继续增大；而σ1-σ2继续减小，在σ3侧向约束下，σ1、σ2间的剪切作用继续减小，“因素3”继续使剪切强度参数增大；“因素1”中的σ2侧向约束继续增大，也是使剪切强度参数增大的因素。当b增大到某一值时(如试验中b=0.5时)，“因素2”使剪切强度参数减小的影响与“因素3”、“因素1”使剪切强度参数增大的影响相同时，内摩擦角达到最大值。

当b增大到较大值时(如试验中b=0.75时)，σ2-σ3增大到较大值，而σ1-σ2则减小到较小值，此时“因素2”使剪切强度参数减小的影响超过“因素3”、“因素1”使剪切强度参数增大的影响，内摩擦角较b=0.5时开始减小。

当b=1时，σ1=σ2，σ1-σ2=0，σ2-σ3=σ1-σ3，“因素3”不会对剪切强度参数产生影响；“因素1”和“因素2”都是在σ1侧向约束下的剪切作用σ1-σ3。和b=0时相比，σ1的侧向约束要强于σ3的侧向约束，故b=1时的剪切强度参数比b=0时的大。

4 强度准则适用性研究

笔者曾根据粗粒土的三向加载试验得到粗粒土应力不变量强度准则和角隅函数强度准则，将这些强度准则与等q、等b试验得到的试验结果进行比较，以验证其对粗粒土三向卸载情况的适用性。

4.1 应力不变量强度准则

笔者曾提出应力不变量表示的粗粒土强度准则[17]，如式(1)所示。

(1)

式中：I1、I2、I3分别为第一、第二、第三应力不变量，kf为常量，与材料性质有关。

对于粗粒土，假设凝聚力c=0，有[17]

(2)

式中：φ0为b=0时的内摩擦角。

Lade和Duncan根据蒙特里砂试验结果，提出Lade-Duncan强度准则[18]，表达式为

(3)

式中

(4)

Matsuoka-Nakai强度准则[19]表达式为

(5)

式中

(6)

将上述3个强度准则表示成φb与b的形式，并将π平面上的形状画出，与粗粒土三向卸载的试验结果进行比较，如图3所示。粗粒土三向卸载试验结果显示，b值较小时，内摩擦角φb随着b的增大而增大；b值较大时，内摩擦角φb随着b的增大而减小。显然，3个强度准则都能反映这一规律，Matsuoka-Nakai强度准则在b值较小时与试验结果较为接近，粗粒土应力不变量强度准则在b值较大时与试验结果较为接近。

图3 应力不变量强度准则与等q、等b试验结果比较图Fig.3 Comparison of the strength criterion of stress invariants and the q- and b- constant test results

4.2 角隅函数强度准则

土的三维强度准则通常可用角隅函数表示为

(7)

式中：Mc为b=0时的破坏应力比。

笔者曾根据粗粒土的加载试验结果得到一个粗粒土角隅函数强度准则[20]

(8)

式中：k是与土的性质有关的参数，可表示为[21-22]

k=1.462sinφ0-0.523 2

(9)

图4为粗粒土角隅函数强度准则和等q、等b试验结果，由图4可以看出，粗粒土角隅函数强度准则与等q、等b试验结果较为吻合。

图4 粗粒土角隅函数强度准则与等q、等b试验结果比较图Fig.4 Comparison of the corner function strength criterion of coarse-grained soil and the q- and b- constant test results

5 结论

使用真三轴仪对粗粒土进行了等q、等b三向等量卸载试验，分析了三向卸载条件下粗粒土的强度特性，研究了常用强度准则对卸载条件粗粒土的适用性，得出以下结论：

1)不同b的粗粒土等q、等b三向等量卸载条件下，粗粒土的强度参数与中主应力系数b有关；b=0时的内摩擦角φb最小，破坏应力比Mb最大；破坏应力比Mb随着b的增大而减小，且随着b的增大，减小的梯度在逐渐减小；内摩擦角φb在b值较小时随着b的增大而增大，在b值较大时随着b的增大而减小。

2)三向主应力σ1、σ2、σ3共同作用下的剪切强度参数可以认为是受3个方向剪切的共同影响，进而可以解释上述内摩擦角φb随b的变化规律。

3)Matsuoka-Nakai强度准则、粗粒土应力不变量强度准则和Lade-Duncan强度准则这3个强度准则都能反映内摩擦角φb随b的变化规律，Matsuoka-Nakai强度准则在b值较小时与试验结果较为接近，粗粒土应力不变量强度准则在b值较大时与试验结果较为接近。

4)粗粒土角隅函数强度准则与等q、等b试验结果较为吻合。

致谢:

感谢江苏省高校“青蓝工程”、江苏省高校优秀中青年教师和校长境外研修计划项目资助。