玄武岩纤维改性HSCC柱偏心受压试验研究

王钧，白雪石，薛鹤

(东北林业大学 土木工程学院，哈尔滨 150040)

玄武岩纤维(BF)以良好的抗拉性、耐腐蚀性、广阔的温度适用范围等优势，使其与混凝土结合可广泛应用于严寒、沿海等工作环境复杂、恶劣的建筑物中[1-4]。在实际工程中，针对建筑物因大跨、重载和结构复杂等因素，引起的混凝土结构自重大、浇筑后振捣困难、施工不易等问题，高强自密实混凝土(HSCC)可有效发挥作用[5-6]。将BF应用到HSCC结构中，不仅可在提高混凝土强度等级、减轻自重的同时解决振捣困难、减少噪声，还可以提高混凝土的抗裂性，提高结构耐久性[7-9]。

实际工程中，钢筋混凝土柱常处于偏心受压受力状态，因此，开展玄武岩纤维改性HSCC柱偏心受压性能研究具有重要的理论意义与工程应用价值。目前，关于玄武岩纤维应用到混凝土柱的研究相对较少，王新忠等[10-11]、侯敏等[12]、夏海涛[13]等分别针对配筋玄武岩纤维混凝土柱、玄武岩纤维再生混凝土柱、玄武岩纤维高强混凝土柱的受压性能展开研究。然而，以自密实、高强为特性，结合BF改性的HSCC柱偏心受力性能研究尚未见报道，基于HSCC的应用广泛程度，有必要作进一步探讨[14-15]。

以玄武岩纤维的体积掺量、长度、结构柱受压的偏心距为变量，制备BF改性HSCC构件柱，进行偏心受压试验，研究BF的加入对配筋HSCC柱受力性能的改善效果，丰富BF改性HSCC的研究内容。

1 试验概况

1.1 试件设计与制作

试验共设计5组10个HSCC长柱试件，每组两个柱分别进行偏心距为40、120 mm的受压试验。为探究BF对试件受力性能的影响，BF体积掺量分别取0、0.1%、0.2%，长度分别取15、30 mm，偏心距分别取40、120 mm。试件基本参数与编号规则分别见表1、图1。

表1 试件基本参数Table 1 Parameters of specimens

图1 试件编号规则

根据《金属材料拉伸试验》(GT/B 288.1—2010)测得纵筋、箍筋的屈服强度与抗拉强度如表2。为避免柱偏心受压时发生局压破坏，于柱顶布置4 mm厚钢板，试件设计尺寸与配筋情况详见图2。

表2 钢筋力学性能Table 2 The mechanical properties of steel bars

图2 试件的配筋

1.2 试验材料及力学性能参数

根据《高强混凝土应用技术规程》(JGJ/T 281—2012)等规范，设计混凝土强度等级为C60高强自密实混凝土，设计配合比[15]如表3所示。主要组成材料为：水泥采用P.O 42.5普通硅酸盐水泥，性能指标见表4；细骨料选用中砂，细度模数为2.71、表观密度为2 530 kg/m3；粗骨料选用粒径小于20 mm的碎石，表观密度为2 733 kg/m3，粒径级配为5～20 mm；减水剂选用聚羧酸系高效减水剂，减水率为40%；掺合料采用I级粉煤灰及微硅粉；纤维选用山东聚源玄武岩纤维股份有限公司生产的短切玄武岩纤维，具体参数如表5所示。

表3 混凝土基准配合比Table 3 Benchmark mix proportion of concrete (kg·m-3)

表4 水泥性能指标

表5 玄武岩纤维物理力学性能指标Table 5 Physical and mechanical properties of basalt fiber

浇筑混凝土前，对混凝土进行了强度值及流动性测试试验。混凝土强度值由同条件下成型养护28 d的3个150 mm×150 mm×150 mm标准立方体试块按《普通混凝土力学性能试验方法标准》(GB/T 50081—2002)测得后取平均值，扩展度依据《自密实混凝土应用技术规程》(JGJ/T 283—2012)测得，结果列于表6。

表6 混凝土强度值及流动性指标

1.3 加载方案

试验采用人工加载千斤顶的方式。试件上、下端均放置刀口铰支座，图3为加载装置图。据《混凝土结构试验方法标准》(GB 50152—2012)进行1～2次预加载，荷载值为计算承载力的10%，计算承载力按规范[16]公式计算得到。正式加载采用分级单调加载，每级加载计算极限荷载的10%，加载达到极限荷载的80%后开始缓慢加载，每级加荷减半，不同阶段的持荷时间统一按规范要求，记录各级荷载所对应的变形值及裂缝开展情况等，直至试件破坏，停止试验，获取试件实测承载力及破坏形态。

图3 加载装置图

1.4 测点布置与数据采集

为分析试件受压过程中的混凝土、钢筋应变与试件侧向挠度的变化，对构件表面混凝土、内部钢筋布置应变片，其位置如图4所示。图4(b)中标注的a侧为图4(a)试件左视图，b侧为图4(a)试件右视图。所有试验数据由数据采集系统采集。

图4 测点布置图

2 试验结果与分析

2.1 试验现象与破坏形态

大偏心受压破坏的5个试件，其破坏形态、跨中纵向钢筋荷载-应变曲线分别如图5(a)、图6(a)所示。当加载接近计算承载力20%时，柱中部a侧先后出现2条横向裂缝；随着荷载的不断增加，a侧不断出现新裂缝的同时，旧裂缝持续向水平方向两侧延伸，直至贯通，此时，构件的侧向挠度也渐为明显，a侧中部裂缝的宽度逐渐变大，发展为主裂缝。在受力过程中，当加载约达到极限承载力的80%时，监测到a侧受拉钢筋应力达到屈服，继续加载，b侧混凝土被压碎。构件最终纵向钢筋的受拉应变均大于受压应变，受拉钢筋均屈服而受压钢筋应变较小，尚未达屈服。大偏心构件呈现明显的延性破坏特征。

小偏心受压破坏的5个试件，其破坏形态、跨中纵向钢筋荷载-应变曲线分别如图5(b)、图6(b)所示。在荷载增加过程中，试件的a侧出现较少弯曲裂缝，且裂缝发展较缓慢。当构件接近破坏时，b侧牛腿处出现竖向裂缝，试件内部持续发出“嘶嘶”的声音。随着声音不断加急变大，受压承载力达到极限，试件突然发出很大“砰”的响声，b侧中部附近混凝土压碎脱落，少部分碎块崩出，破坏处呈锥体，裸露出部分箍筋与纵筋，全过程中，受拉与受压钢筋均未发生屈服，掺加纤维的小偏心构件和对照组构件都表现为脆性破坏。

2.2 荷载分析

将10个偏心受压柱的开裂荷载及极限承载力数据进行整理、统计，大、小偏心受压试验结果如表7、表8所示。

图5 受压破坏形态

图6 荷载钢筋应变曲线

表7 大偏心受压试验结果Table 7 Measured result of large eccentric compression members

由表7可以看出，玄武岩纤维的加入提高了大偏心受压HSCC柱的开裂荷载和极限荷载。在大偏心构件受力过程中，纤维的加入分担部分拉区混凝土应力，延缓拉区混凝土微裂缝的产生，有效推迟受拉钢筋屈服，使构件受力过程中能够承担更高的荷载，进而提高构件极限承载力。当玄武岩纤维体积掺量为0.1%、纤维长度为15 mm时，Pcr、Pu提高幅度最大，分别为20.7%、18.2%。

由表8可知，BF体积掺量0.1%时，可显著提升小偏心受压HSCC柱开裂荷载与极限承载力，当纤维长度为15 mm时，试验组Pcr、Pu值最大，较对照试件提高11.8%、16.7%。

表8 小偏心受压试验结果Table 8 Measured result of small eccentric compression members

因此，对于偏心受压柱，体积掺量为0.1%、长度为15 mm的玄武岩纤维参数是改性HSCC柱偏心受压性能的较理想参数值。BF的加入能有效阻止HSCC柱偏心受压时初始裂缝产生，并延缓其增长，提高HSCC柱开裂后的持荷能力。

这是因为，由于适量BF在高强自密实混凝土中的乱向分布状态，使纤维之间呈三维无规则相互搭接方式，与周围的骨料共同作用，构成大范围的空间网状结构，使柱中钢筋骨架得到二次加强，构成新的受力骨架体系，能够承担一部分应力集中的对混凝土产生的破坏。同时，纤维的掺入，主要提高构件抗拉性能。在应力作用下，可消耗部分能量，削弱受力过程中应力传递至柱拉区混凝土的速度与强度，从而起到改善混凝土脆性开裂的作用，延缓初始裂缝的产生。

在微裂缝出现后，纤维还可发挥桥接裂缝的作用，并使裂缝开裂路径更曲折，减慢微裂缝持续扩展的速率，提高构件开裂后达到破坏时的极限承载力。

基于表7、表8试验数据，分析试件偏心受压时开裂荷载、极限荷载随参数变化的规律，结果如图7、图8所示。

图7 开裂荷载变化趋势图

图8 极限承载力变化趋势图

由图7、图8中的曲线走向可知，随着纤维长度的增加，大偏心受压柱开裂荷载、极限荷载总体下降趋势，但较纤维体积掺量的变化，纤维长度的改变对Pcr、Pu实测值影响更大，纤维长度由15 mm增至30 mm，Pcr、Pu较对照组降低10.4%、11.7%。

这是因为，当纤维体积掺量一定，长度为30 mm的BF数量是长度为15 mm的1/2，致使纤维发挥桥接作用削弱。虽然，纤维体积掺量过多时，对大偏心受压构件产生降低作用，但仍未超过掺入纤维对其的增强作用，大偏心受压构件受力过程中抗拉性能起主导作用，导致纤维长度由15 mm增至30 mm时，对大偏心受压构件开裂荷载、极限承载力的改善效果降低。

对于小偏心受压试件，由图7、图8中的曲线观察，当纤维长度由15 mm增至30 mm时，试件开裂荷载值、极限荷载值上下波动较小。而随纤维体积掺量的增大，纤维对混凝土性能的影响较为明显，当玄武岩纤维长度15 mm，体积掺量由0.1%增至0.2%时，柱开裂荷载与极限荷载呈现出22.4%、33.1%较大幅度下降，表明玄武岩纤维体积掺量改变对试件小偏心受压性能的作用更明显。

这是因为，当BF掺量为0.2%时，自密实性能降低，增大纤维在其中团聚风险，使得构件的内部缺陷增多。对于小偏心受压构件，当纤维掺量过高，纤维对基材性能的增强作用减弱效果进一步表现在受力过程中，致使构件韧性受到较大影响，加速其破坏过程。

2.3 混凝土荷载-应变分析

为探究加载过程中，玄武岩纤维的加入对混凝土构件应变变化的影响，分别绘制大、小偏心受压构件a、b侧中部拉、压区混凝土的荷载-应变曲线，如图9所示。其中，图9(a)、(b)应变数据分别选取图4所示a、b侧柱中混凝土应变片数据的平均值。

图9 偏心受压构件荷载-应变曲线

从图9可以看出：在同级荷载受力作用下，BF体积掺量0.1%、长度15 mm的玄武岩纤维高强自密实混凝土柱大、小偏心受压下的混凝土拉、压应变均较对照组小，且在最大幅度提高极限承载力的同时，试件的最大拉、压应变可分别降低对照组的25.0%、15.0%。

这是由于混凝土在受力过程中，内部由初始微小裂缝的产生逐渐过渡到宏观裂缝的出现并发展，部分薄弱混凝土砂浆整体被分裂，导致裂面间产生一定相对滑移，而在混凝土中掺加适量BF，可在裂缝处增强摩阻力，并以其较高的弹性模量分担更多的承载力，提高混凝土柱极限承载力，从而降低压区混凝土产生的最大应变值。

2.4 荷载-挠度分析

为分析玄武岩纤维的加入对构件受力过程中跨中挠度变化的影响，以大偏心受压构件为例，绘制了荷载-跨中挠度关系曲线，如图10所示。

图10 荷载-跨中挠度曲线

观察与分析图10可知，在承受相同荷载时，加入纤维的混凝土构件，构件跨中挠度值小于对照组，达到极限承载力时，跨中最大变形增幅7.6%。纤维的掺加可较小幅度的改善HSCC柱构件的变形能力。由于玄武岩纤维在拉区混凝土中发挥了较好的增韧阻裂作用，当接近极限荷载时，跨中变形虽增大，但增长幅度小于对照组构件，降低了由柱中变形的迅速增大而引起的附加弯矩值的加剧增长，从而使柱的承载力得到相应提高。

3 结论

基于玄武岩纤维改性HSCC柱偏心受压试验，获得不同纤维掺量、纤维长度、偏心距等参数改变时柱受力性能的试验结果，基于试验与分析获得如下结论。

1)对于偏心受压柱，体积掺量为0.1%、长度为15 mm的玄武岩纤维参数是改性HSCC柱偏心受压性能的相对最佳值。

2)当掺入最佳参数的玄武岩纤维时，大、小偏心受压构件的开裂荷载最大增幅分别为20.7%、11.8%，极限承载力也达到增幅最大值，分别为18.2%、16.7%。

3)玄武岩纤维的掺入可有效分担混凝土应变，较为显著地影响大偏心受压构件拉区混凝土与小偏心受压构件压区混凝土的最大应变值，最佳掺量时可分别减小25.0%、15.0%。

4)玄武岩纤维的掺加可在一定程度上改善混凝土柱构件的变形能力，使大偏心受压构件中部最大挠度增幅达到7.6%，但BF体积掺量、长度参数的改变对挠度影响不大。