方树林
(天地科技股份有限公司 开采设计事业部,北京 100013)
在煤矿领域,锚杆喷射混凝土联合支护(简称锚喷支护)常用于井筒、井底车场及主要开拓、准备巷道的永久支护。在井下施工现场,混凝土喷射到已经打设锚杆和锚索的巷道围岩表面,从开始的粘结初凝到最后的凝固硬化,混凝土喷层与锚杆、锚索的粘结作用至关重要[1]。粘结强度过小或丧失,喷层无法发挥其封闭水气、支承围岩、柔性卸压等作用,也无法达到与锚杆、锚索及其构件的协调受力效果。因此,粘结强度是衡量喷射混凝土力学性能的一个重要指标。通过试验准确测定混凝土喷层与锚杆、锚索的粘结强度,不但能为喷射混凝土力学性能研究提供实验手段,还可为巷道锚喷支护设计提供参考依据。
目前,国内外对煤矿行业混凝土与锚杆、锚索粘结强度的试验研究鲜见报道[2],而对建筑、岩土行业混凝土与钢筋粘结强度的试验研究较多。其中,国外对混凝土粘结试验研究较早,R.M.Main[3]早在1951年就采用在钢筋内埋设应变片的试验方法,得到光圆钢筋和变形钢筋的应力分布,提出了粘结强度由化学胶合力、摩擦力和机械咬合力三部分组成;后期J.M.Plowman[4],Robins,P.J.[5],Hwang Shyh-Jiann[6],T.Ichinose[7],M.A.M.Aboobucker[8]等人分别采用摩擦粘结试验方法、侧向压力试验方法、梁式试验方法及搭接试验方法,研究了试件尺寸等各种因素对钢筋粘结强度的影响。
国内对混凝土粘结试验研究较晚,徐有邻等[9]在上个世纪80年代通过分析大量试验结果,建立了各种钢筋粘结强度的实用计算公式;赵羽习[10]、徐港[11]、魏志刚[12]、徐锋[13]、谢剑[14],王亚宇[15]等诸多学者分别研究了不同位置变化、不同锈蚀量及不同温度等级条件下的钢筋与混凝土的粘结性能;方树林、康红普等[16]对煤矿锚喷支护软岩大巷的混凝土喷层受力情况进行了现场监测,这是比较少见的煤矿行业混凝土强度试验报道之一。
上述试验方法,按照试验原理可以归结为:中心拔出试验、梁式试验以及局部粘结-滑移试验。这些方法虽然试验原理简单,但试验装置复杂、试件尺寸庞大、实验过程耗时费力,尚无法在实验室大规模应用。另外,这些试验的对象基本上都是普通钢筋,与煤矿用的锚杆、锚索在形状上还有区别,前者普通钢筋是光圆状,后者锚杆是左旋无纵筋螺纹状,锚索是拧成麻花状的钢绞线束。因此,有必要对以前的试验方法进行改进和设计,使其能在实验室实现对锚杆、锚索与混凝土粘结强度的测试。
混凝土喷射到锚杆(索)上,与锚杆(索)外露端紧密包裹,二者的接触面沿着锚杆(索)端部周边,呈柱状。为模拟这种接触,在实验室通过拉拔填有混凝土和锚杆(索)的套筒来实现。具体做法是,先在一个开孔的套筒中间插上一定长度的锚杆或锚索(锚杆或锚索一端插入套筒底部的定位孔中,另一端套上活动的套盘,以保证居中),然后往套筒里面填满混凝土并置于振动台上振捣密实、做成试件,待混凝土养护一定龄期、凝结硬化后,利用拉拔装置将锚杆或锚索从装满混凝土的套筒内拉出,所得拉拔力(F)即可表示混凝土与锚杆、锚索的粘结强度。试验原理如图1所示。
图1 混凝土与锚杆、锚索粘结强度试验原理示意
可见,本试验的力学本质是轴拉法。通过以上试验过程测得拉拔力F后,采用下述公式计算混凝土与锚杆或锚索的粘结强度:
τ=F/πdl
(1)
式中,τ为混凝土与锚杆或锚索的粘结强度,MPa;F为锚杆或锚索从混凝土中被拔出时的最大载荷,kN;d为锚杆或锚索的直径,m;l为锚杆或锚索在混凝土中的埋置长度,m。
需要指出的是,本试验拉拔装置采用锚杆拉拔计或锚索张拉计,其内置穿心式液压千斤顶。锚杆拉拔计配有螺杆和压盖螺母,螺杆一端设有内螺纹,另一端设有外螺纹,螺杆穿过所述千斤顶,内螺纹一端连接锚杆螺纹伸出端,外螺纹一端连接压盖螺母,通过拧紧压盖螺母固定所述锚杆和所述千斤顶,供压时千斤顶活塞前移,顶住所述套筒敞口,千斤顶油缸相对活塞后移,带动压盖螺母拉着螺杆及锚杆向后运动,从而实现向外拉拔锚杆的过程。
锚索张拉计配有能够卡住所述锚索伸出端的锥形锚具,供压时千斤顶活塞前移,推动圆锥形锚具的锥头收缩锁紧锚索,并顶住所述套筒敞口,千斤顶油缸相对活塞后移,带动锚具卡着锚索向外运动,从而实现向外张拉锚索的过程。
为模拟现场情况,试验锚杆、锚索(图2)采用目前井下应用最普遍的材料截制而成,锚杆规格为直径22mm、长度350mm、屈服强度为335MPa、杆体左旋无纵筋螺纹钢、底部螺纹M24,锚索规格为直径22mm、长度350mm、破断载荷为600kN、材质1×19股鸟笼式钢绞线。选择试验材料长度为350mm,既考虑了锚杆、锚索在混凝土中的埋置长度,又为拉拔装置的夹持预留了足够长度。
表1 试验混凝土配合比
图2 粘结试验用锚杆和锚索
为模拟锚杆、锚索与混凝土的粘结,试验制作了专用粘结装置(图3),粘结装置由套筒和套盘组成。套筒为柱状空心钢圆筒,内径55mm、外径60mm、长度200mm(选择此长度的原因是煤矿现场喷射混凝土的厚度一般在200mm左右),顶端敞口、底端开有直径为25mm的中心小孔(用于锚杆、锚索的定位)。套筒内装上混凝土振动时,为保证锚杆、锚索的居中度,套筒顶端还需套上一个同样开有直径为25mm小孔的套盘,套盘尺寸为直径60mm、厚度5mm。套盘和套筒通过内、外螺纹连接,套盘相当于套筒的“瓶盖”,锚杆或锚索一端插入套筒底部的定位孔中,另一端穿过活动的套盘,套盘套至套筒的顶部,可以保证在振动混凝土时锚杆或锚索能够在套筒内居中。
图3 粘结试验用套筒和套盘示意
拉拔装置采用图4所示的锚杆或锚索拉力计,型号为LDZ300-180,最大拉拔力300kN,行程180mm。为方便读取拉力数值,拉力计上同时装有YS-1型数显式压力表,其具有峰值保持、存储和查询功能。
图4 锚杆、锚索拉拔装置示意
(1)试件制作与养护 先在套筒中间插上试验锚杆(索),一端穿过套筒底部定位孔,另一端套上套盘,保持锚杆或锚索居中,然后往套筒里填满预先拌制好的混凝土,并置于振动台上振捣密实,然后将振捣完毕、混凝土初凝后的试件置于标养室内养护一段时间,待套筒内的混凝土完全凝固后,最终制成的标准试件如图5所示。
图5 混凝土与锚杆、锚索粘结强度标准试件
(2)安装试件 按图1和图4所示安装拉拔计和试件,将锚杆(索)外露端插入千斤顶内槽,上好托盘、螺母或锁具,用胶管连接油缸和千斤顶,打开压力表准备读数。
(3)拉拔 打开油缸阀门,调节油阀保持拉拔计连续均匀加力,加力速度控制在20~40N/s,同时观察压力表读数变化,直到试件被拔出。
(4)读数 当压力表读数不再变化、试件被完全拔出时,停止施力,最后记录拉拔荷载。
锚杆、锚索从混凝土套筒中被拔出的试验结果如图6所示。
图6 混凝土与锚杆、锚索粘结强度试验结果
测出混凝土与锚杆及锚索的拉拔破坏载荷后,统计二者在不同龄期下的粘结强度大小,详见表2。
表2 混凝土与锚杆、锚索粘结强度试验数据
运用最小二乘法对表1中数据进行处理,得到粘结强度随时间变化曲线,如图7所示。
图7 混凝土与锚杆、锚索粘结强度变化曲线
对曲线进行回归分析,得出混凝土与锚杆、锚索粘结强度的表达式分别为:
τbb=10.94ln(t)-1.40
(2)
τba=8.90ln(t)+2.22
(3)
式中,τbb为混凝土与锚杆的粘结强度,MPa;τba为混凝土与锚索的粘结强度,MPa;t为混凝土的养护龄期,d。
由此可见:
(1)混凝土与锚杆的粘结强度随时间呈明显的对数增长规律,前期增长迅速、后期增长缓慢,第7天的强度增幅高达454%,第28天的强度增幅仅为26%。
(2)混凝土与锚索的粘结强度随时间也呈对数增长规律,但增长幅度没有锚杆明显,前期增幅较大,如第7天强度比第1天强度增长289%,后期强度几乎不再增长,第28天强度增长幅度仅为0.3%。
(3)从纵向方面看,混凝土不管与锚杆还是与锚索,粘结强度都超过20MPa,这样高的粘结强度说明混凝土喷射到围岩表面,与锚杆、锚索端部紧密包裹,可以起到很好的粘结作用,同时与二者粘为一体,起到传递预紧力的作用,增加对围岩的支护效果,这与钢筋混凝土的作用机理相似。
(4)从横向方面比较,混凝土与锚杆、锚索的粘结强度是有差异的,表现为前期混凝土与锚杆的粘结强度小于与锚索的粘结强度,如第1天强度前者仅为后者的40%,后期混凝土与锚杆的粘结强度超过与锚索的粘结强度,如第28天强度前者是后者的1.2倍,这与锚杆、锚索的结构和材质差异有关。
混凝土喷射到锚杆(索)上,与锚杆(索)外露端紧密包裹,二者的接触面沿着锚杆(索)端部周边,呈柱状。为模拟这种接触状态,文章通过在实验室拉拔填有混凝土和锚杆(索)的套筒来测量二者的粘结强度,从而快速、准确地实现对混凝土粘结性能指标的测试。通过分析试验数据,得出以下结论:
(1)混凝土与锚杆、锚索的粘结强度随时间均呈对数增长规律,均表现出前期增长迅速、后期增长缓慢的特点,但混凝土与锚索粘结强度的增长幅度没有锚杆明显,第7天强度前者增幅289%,后者增幅高达454%;第28天强度前者增幅仅为0.3%,后者增幅为26%。
(2)混凝土与锚杆、锚索的粘结强度的变化速率不一样。前期混凝土与锚杆的粘结强度小于与锚索的粘结强度,第1天强度前者仅为后者的40%;后期混凝土与锚杆的粘结强度超过与锚索的粘结强度,第28天强度前者是后者的1.2倍。这与锚杆、锚索的结构和材质差异有关。
(3)混凝土不管与锚杆还是与锚索,最终粘结强度都超过20MPa,这样高的粘结强度说明混凝土喷射到围岩表面,与锚杆、锚索端部紧密包裹,可以起到很好的粘结作用。