短距离起飞加速度对飞行员操作影响的分析

朱垣洁， 刘笑宇， 耿晓琪， 霍洪强， 柳松杨， 樊瑜波,5

(1. 北京航空航天大学 生物与医学工程学院 生物力学与力生物学教育部重点实验室, 北京 100083； 2. 北京航空航天大学 生物医学工程高精尖创新中心， 北京 100083; 3. 北京航空航天大学 大型飞机高级人才培训班, 北京 100083；4. 中国人民解放军空军航空医学研究所, 北京 100142； 5. 国家康复辅具研究中心, 北京 100176)

随着现代战争要求的提升，对于飞机的机动性能也提出了更高的要求[1]，尤其是随着起飞条件的多样化，短距离起飞需要对飞机设计与飞行员操作进行进一步的分析。近年来,对民用和军用飞机的飞行事故调查发现，影响飞行安全的诸多因素并非单纯来源于飞机本身，而大多均与人密切相关，尤其是高过载环境下人体的生理、心理和行为的响应[2-3]。

飞机在远小于正常跑道长度的条件下起飞，带来胸-背方向的加速度将对驾驶员的生理、心理和行为造成严重的影响，例如暂时性视力扭曲和丧失[4]、空间定向障碍[5-6]及长期的腰椎慢性损伤[7]等。

加速度的冲击不仅对飞行员的身体造成伤害，同时也会影响其操纵飞机的准确性。飞机-驾驶员是一个闭环系统，短距离起降加速度的冲击力可能会使飞行员传递给操作杆(驾驶杆与油门杆)的冲击力大于设计操作力。造成飞行员无法完全自主操纵飞机，导致严重的误操作。

目前对人-椅系统的运动学和动力学研究主要集中在汽车碰撞[8]、载人飞船座椅着陆缓冲[9-10]以及飞机弹射救生[11-14]等领域。

张竟和韩旭[8]建立并验证了汽车碰撞时，驾驶员与座椅系统的动力学仿真模型，还有一些研究者关注于汽车碰撞时安全带的作用，即人-椅约束系统。马春生等[9]对载人飞船着陆缓冲时的座椅系统进行了建模，根据对载人飞船在着陆时人-椅间受力和肢体运动情况的分析，提出了对座椅系统的改进意见。张玉刚等[11]利用Kane方法建立了人体上肢动力学模型，模拟人-椅系统在各种弹射情况下的运动规律，并得出上肢的各种耐受极限。王春洁和曾福明[12]研究了弹射座椅的动态舒适性问题，着重给出了弹射过程中人-椅动力学特性。张大林等[13]则对绕弹射座椅系统的高速流场进行了数值模拟。魏靖彪等[14]则就某型飞机的弹射座椅的弹射运动进行了分析，给出其在开伞前的运动特性。

本课题组内也对人-椅约束系统进行过相关研究[15]，从生物力学角度探究操作杆位置以及椅背角对机动飞行时工效的影响。探究复合载荷下操作杆相关参数的文献大多集中于常规起飞距离，就短距离起飞条件下操作杆相关参数的文献仍不多见。

针对这一问题，本文建立了一套适用于动力学分析的飞行员-座舱系统模型，通过输入短距离起飞模拟载荷曲线，仿真在起飞过程中飞行员身体各部位力学响应以及飞行员在加速度载荷作用下对飞机操作杆产生的冲击力。并对飞机座舱和操作杆等关键部件进行设计，提出在短距离起飞高速载荷作用下避免误操作的解决方案，为舰载机座舱的设计提供重要参考。

1 模型建立方法

1.1 飞行员假人模型

从机械角度看，人体骨骼具有明显的刚体特征，因而人体运动系统实际上是一个多刚体系统。运动中人体各部分自身不发生形变，通过关节相互连接，产生彼此位置和姿态的相对改变。因此，人体可用若干刚性体与关节组成的系统模型予以有效地描述[16-17]。本文飞行员人体模型分为16个刚体部分和15个连接关节。

1.1.1 假人的几何建模

飞行员假人设计利用计算机辅助设计，采用逆向建模的方法完成。首先，在3DMAX下以普通人的标准设计假人的表面三角面片模型，如图1(a)所示。然后，选取逆向工程软件Geomagic Studio12.0作为连接表面网格和实体特征的桥梁，在Geomagic中将假人的三角面片转换成为具有自由曲面的实体，如图1(a)和(b)所示。最后，导入到SolidWorks中，根据实测飞行员的人体数据调整假人各个部位的尺寸，最终调整后的假人实体模型如图1(c)所示。

本文根据研究目的，将飞行员的假人模型分解成16个独立的刚体部分，分别为头、颈、胸、腰、上臂(2只)、前臂(2只)、手(2只)、大腿(2只)、小腿(2只)和脚(2只)，如图2所示。

假人模型的设计参数来源于某研究所实测飞行员人体的几何和惯性数据。本文旨在分析飞行员对操作杆的冲击力影响，因此选取实测数据相对较小的P3(第3百分位)男性测量数据作为标准进行建模。对于分析的结果，假定在P3测量数据的假人在动力学仿真中对操作杆产生误操作影响，那么更高的组别的计算数值必定会大于该组的计算值，即更容易造成飞行员的误操作。

1.1.2 假人模型的关节设计

真实的人体关节是十分复杂的，通常是由骨骼和软组织共同形成的。完全按照人体关节建立模型计算复杂，且不适用于本文的研究目的。本文使用多体系统动力学中标准的运动副对假人关节进行定义。假人模型中16个部位之间用关节铰链连接，包括：头颈关节、胸颈关节、腰关节、肩关节(2只)、肘关节(2只)、腕关节(2只)、髋关节(2只)、膝关节(2只)和踝关节(2只)。铰链部分通过弹簧-阻尼系数相互作用，模拟人在运动过程中的力学响应。然而，关节的活动度因人而异，本文参考飞行员的通常年龄，选取一般青年男子在非强迫运动形式下的活动幅度作为模型关节运动角度范围，如表1所示。

在关节设计中，本文通过设计限位的铰链来模拟人体关节处的活动范围，再将这些铰链关节添加至假人模型的关节连接处。图3为SolidWorks设计下的铰链及其活动范围限位设计。

通过铰链将模型各部位相连接，保证仿真过程中假人的各相邻的连接部位不发生碰撞，而仅有连接的关节相互起作用，以此仿真飞行员在冲击载荷作用下的动力学响应，铰链连接部位的模型如图4所示。

表1 一般青年男子主要关节的活动范围

1.2 座舱模型

飞机座舱模型参考苏27座舱，并将其简化为一个仅具有座椅、驾驶杆、油门杆和航向脚蹬的模型，如图5所示。其中座椅和飞机地板为单一的整体；油门杆能够以杆柄的末端为旋转轴进行旋转；驾驶杆能够绕着旋转中心做2自由度的旋转运动(纵向与横向旋转)；2个航向脚蹬均可以做往返的直线运动。

利用SolidWorks根据给定的设计尺寸直接进行飞机座舱的建模，分析中主要考虑飞行员肢体的动力学响应，因此对座舱模型的逼真程度要求不高。驾驶杆和油门杆的位置和尺寸必须保证精确，而且模型也必须满足如下2方面的设计要求：

1) 机身水平基准线与飞行员的视水平线的距离(设计眼位)为1.1 m，以保证飞行员的视野开阔。

2) 座椅背切线与仪表盘的距离大于0.47 m，以保证弹射座椅的顺利弹出。

模型通过调整座椅的高度来保证设计眼位为1.1 m；通过调整座椅的前后距离来保证座椅背切线与仪表盘的距离大于0.47 m。

1.3 仿真条件

1.3.1 模型坐标系的选取

本文选用地面坐标系、相对坐标系和质心坐标系三者相结合的方式，用以方便整体和局部的生物力学分析。

1) 地面坐标系：用于分析整个飞行员和座舱相对于地面的运动。

2) 相对坐标系：用于观察人体运动过程中各肢体之间的相对运动。此处将相对坐标系的坐标原点选取在座舱模型上，以观察飞行员的肢体相对于整个飞机座舱的运动。

3) 质心坐标系：坐标原点取在质心，3个轴指向固定方向。对飞行员假人模型的运动进行分析，以分析人体肢体运动时各参数的变化。

1.3.2 条件设置

在多刚体关节中，采用机械结构的实体关节进行接触碰撞，碰撞的类型为“冲击”；相邻人体连接2个部分的模型不设置碰撞，它们之间的碰撞将由实体关节来代替。

飞行员手握油门杆和驾驶杆的连接通过两者之间的“固连”实现。飞行过程中，在安全带的作用下飞行员的臀部与座椅固连，假设没有相对位移，因此对飞行员的臀部与座椅施加一个固定约束，最终形成整个约束系统。将建立好的飞行员假人模型和座舱模型导入多刚体动力学分析软件ADAMS中，施加工况条件，就可以分析飞行员在给定的加速度载荷下的动力学响应。

本文利用飞机加速起飞过程中胸-背方向的加速度载荷(Gx)模拟曲线作为仿真条件输入，如图6所示。其中横坐标代表冲击过程的时间历程，纵坐标表示模拟曲线中对座椅输入的加速度载荷Gx的变化值。在ADAMS求解环境下，仿真过程中将加速度曲线施加给飞机座舱，从而研究飞行员身体各部位在该工况条件下的动力学仿真以及飞行员与操作杆之间的力学相互关系。

2 仿真结果分析

飞行员在驾驶飞机中，左手握住油门杆、右手握住驾驶杆。短距离起飞造成的加速度冲击，将会由飞机通过座椅系统传递给飞行员，并进一步通过其手臂传递到油门和驾驶杆上，造成飞行员的误操作。本文通过对该过程的模拟，求解飞行员在模拟加速度冲击下的操作情景，并通过计算手臂对操作杆冲击力的大小，从而判断该值是否超过了飞机操作力的设计有效阈值，动力学仿真结果如图7所示。

通过仿真结果可以看到，飞行员在起飞过程中由于受到向后的惯性力，整个身体和头部贴紧座椅，双手伸直，给油门杆和驾驶杆一个与加速度方向相反的冲击力。计算得到手臂对操作杆造成的冲击力如图8所示。

由图8可见，驾驶员在起飞过程中，手臂对驾驶杆和油门杆的冲击力趋势与输入的模拟载荷曲线(图6)趋势基本相同。手臂对驾驶杆的冲击力最大值为128 N，平均值为109 N；最大值出现在加速度突然阶跃改变的时刻，即飞机启动和结束启动时刻。相关资料显示，普通战机设计的纵向驾驶杆设计操作力约为100 N，显然计算得到的手臂对驾驶杆的冲击超过了该范围；同样的，驾驶员在起飞过程中手臂对油门杆的冲击力最大值为211 N，平均值为150 N；资料显示，普通战机的油门杆设计操作力约为150 N，加速度瞬间冲击造成的飞行员误操作的可能性进一步的增大。

为了进一步研究短距离起飞对驾驶员人杆操作力的影响，本文仿真了不同加速度载荷条件下(1G、3G、5G和7G)飞行员上肢对油门杆和驾驶杆的反作用力，如图9所示。

由图9可见，在短距离起飞条件下，驾驶员上肢对油门杆和驾驶杆的冲击力几乎随着加速度的增加呈现线性增加。当飞机起飞的加速度载荷小于3G时(正常战机起飞加速度)，驾驶员上肢对飞机的驾驶杆和油门杆产生的冲击力均小于普通战机设计的操作力，这也从另一方面验证了仿真结果的有效性；而在短距离起飞、尤其是当加速度载荷大于7G(瞬态)时，驾驶员上肢将会对驾驶杆和油门产生巨大的冲击力，对飞行员的对抗控制水平要求极高，很有可能造成严重的误操作。

3 结果讨论

本文利用有限元仿真的手段，建立了飞行员-座舱多刚体模型，以分析短距离起飞条件下驾驶员与操作杆的力学相互关系。该模型已经利用笔者课题组前期模型[15]进行对比验证，并与Hearon和Brinkley[18]的实验结果进行有效性验证，仿真结果可为驾驶操作系统的人机设计提供参考。

研究结果发现，短距离起飞的Gx向加速度载荷通过手臂传到至驾驶杆和油门杆的冲击力均已经超过了正常的操作力，即如果飞行员双手紧紧握住油门杆和驾驶杆将会对驾驶造成影响。从避免起飞时误操作的角度出发，一种简单的途径是提高操作杆的设计力。计算结果显示，驾驶员上肢对操作杆的冲击力随着加速度的增加呈现线性增长，可以根据图9对驾驶杆和油门杆的操作力进行设计。

另外，美国的F15战斗机是美国空军现役的主力战机之一，调查发现该型号在驾驶员的上方设计有一个固定环，飞行员在短距离起飞过程中，可以握住固定环以避免上肢对油门杆和驾驶杆的冲击力。参照上述设计，本文在飞行员-座舱系统模型中添加固定环，通过调整飞行员假人模型，使其双手握住固定环，如图10所示。

由于2个手臂同时握紧固定环，因此左、右手的时间-力曲线是一致的，因此仅给出其中一只手的握力曲线，在起飞和降落过程中的握力-时间曲线如图11所示。

由图11可见，在飞行员在起飞过程中，手臂握住风挡框固定环的力趋势与输入的模拟载荷(图6)趋势基本相同。作用力主要分布在91～127 N，最大值206 N，在人体可以承受的握力范围内，飞行员完全可以承受，不会脱手。模拟过程中同时计算了此时驾驶杆与油门杆在自身惯性力影响下的力值范围，结果在11～14 N之间，远小于驾驶杆与油门杆的设计操作力，不会对飞机的驾驶造成误操作。

4 结 论

通过仿真分析短距起飞的加速度冲击对飞行员操作力的分析，结果表明：

1) 飞行员在起飞过程中，由于加速度的影响，手臂对油门杆造成的冲击力最大值为211 N，平均值为150 N，对驾驶杆造成的冲击力最大值为128 N，平均值为109 N。均超过了油门杆(150 N)和驾驶杆(100 N)的设计操纵力，存在误操作的可能。因此，飞行员在起飞和降落过程中为避免误操作，不宜手握操作杆。

2) 对飞行员手握风挡框固定环的模拟，表明该状态下驾驶杆和油门杆会仅在其自身惯性力影响下受到11～14 N的力值，不可能对飞机的驾驶造成误操作；且此时飞行员对风挡框固定环的握力在91～127 N，处于人体可以承受的握力范围之内。