邢华刚++李凯++钱荣++兴志
DOI:10.16661/j.cnki.1672-3791.2017.30.083
摘 要:城市轨道交通需要频繁启动和制动,由于传统牵引供电变电站不能反向吸收能量,车辆再生制动时产生的多余能量都被浪费。针对超级电容在轨道交通应用方面的特点,给出了三电平双向直流变换器的工作原理,并完成了参数设计,最后设计了基于DSP控制器的硬件电路。本系统具有控制精度高、响应快等优点。
关键词:超级电容 城市轨道交通 功率
中图分类号:U270 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2017)10(c)-0083-03
轨道交通车辆运行的特点是站间距离短、运行速度高、启动与制动频繁。如何有效回收轨道车辆的制动能量,提高整个系统的能量利用效率,增强电网电压的稳定性,对轨道交通系统安全、可靠、高效运行有着重要的意义。超级电容作为轨道交通的储能单元,可以满足启动频繁、加速、爬坡的高功率要求,同时在制动时可以进行大功率的能量回收。但基于超级电容的城市轨道交通储能系统,目前还没有成熟产品,而国内研究采用超级电容器吸收再生制动能量也才刚起步,所以研究超级电容储能系统具有很大的发展空间。
1 功率拓扑结构设计
三电平DC-DC分为共地和不共地两种拓扑,图1为输入输出共地式拓扑,其中Cfiy为飞跨电容,Q1、Q2、Q3、Q4是四只开关管,L是滤波电感,VH和VL分别是高端电压和低端电压,CH和CL分别是高压端电容和低压端电容。稳态时Cfly是飞跨电容,电压为输入电压的一半,即Vcfly=VH/2。
在储能系统中对超级电容进行充电,对于双向DC-DC变换器来说为Buck模式;超级电容中的电放到系统中,对双向DC-DC变换器来说为Boost模式。在Buck模式下占空比D=UO/Ui,在Boost模式下占空比D=(UO-Ui)/Ui;控制Q1~Q4的占空比D分为D>0.5和D<0.1两种模式,在Buck模式下把Q1和Q2定为主控开关管,Q3和Q4为受控管,在Boost模式下把Q3和Q4定为主控开关管,Q1和Q2为受控管。如图2所示,為D>0.5时刻驱动波形。
2 功率拓扑参数设计
2.1 电感参数设计
电感L可按照Buck模式来确定,输入为额定电压1500V,输出电压为400~800V,占空比的变化范围D=0.26~0.53。由图3可知,当D=0.26时电感电流脉动最大,因此应在此条件下计算所需电感量。
可以得到Buck三电平变换器电感的计算公式:
(1)
式中:ΔIf为电感电流脉动值,取A,根据式(1)求得电感为:
(2)
2.2 低压端电容计算
CL可以根据Buck模式输出滤波电容的电压脉动来计算。电容电压脉动由两部分构成:纹波电流在电容ESRL上引起的脉动和纹波电流对电容充放电引起的脉动。电压脉动主要由ESRL决定,因此可以通过下式计算ESRL:
(3)
Buck模式下输出滤波电容的纹波电流即为电感脉动电流。式中为电容电压脉动值,取,则可得:
(4)
根据电解电容的容量与ESR的关系式,可以计算CL:
(5)
实际取μF。最后选用额定值为1200V/100?F 的电容。
3 双向DC控制系统硬件设计
3.1 总体结构设计
控制电路主要由供电电路和功能电路两部分组成,如图4所示。
3.2 控制芯片
主控芯片采用TI公司的TMS320F28335对整个系统进行控制,主频150MHz,12路PWM。由于变换器工作中需要Q1和Q4互补,Q2和Q3互补,为保证可靠,增加了CPLD进行逻辑控制。
选择Altera公司的5M160Z(修改为10M02SCE144I7G EQFP144)EQFP64封装,160逻辑单元。
3.2.1 IGBT与驱动设计
IGBT选择4个IXGH6N170A(1700V/12A)作为三电平双向DC-DC变换器的被控单元,实现电流的双向流动。
IGBT驱动采用HCPL3120光电耦合器进行4个IGBT的驱动,实现控制功能。
3.2.2 电流电压采集单元设计
电压采集采用差分采集方式,利用HCNR201高精度线性光耦进行内外电隔离,电流采集采用ACS716芯片,温度采集采用NTC热敏电阻或者DS18B20芯片进行实现。如图5所示。
4 结语
城市轨道交通为市民的出行提供了便利的条件,有效地缓解了交通拥挤的压力,发展迅速。如何有效回收轨道车辆的制动能量,提高整个系统的能量利用效率,增强电网电压的稳定性,对于轨道交通系统安全、可靠、高效运行有着重要的意义。本文以轨道交通超级电容储能系统为研究对象,对应用于高压牵引供电系统的超级电容储能系统的构成、高压大容量双向DC-DC功率变换技术等问题进行分了析和研究。
参考文献
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