超固结比影响下饱和黏土力学特性试验研究

魏 松，张文进，肖淑霞,3，陈 清

(1.合肥工业大学 土木与水利工程学院，安徽 合肥 230009；2. 南京水利科学研究院 水利部土石坝破坏机理与防控技术重点实验室，江苏 南京 210024；3.重庆交通大学 水利水运工程教育部重点实验室，重庆 400074)

超固结比影响下饱和黏土力学特性试验研究

魏 松1,2,3，张文进1，肖淑霞1,3，陈 清1

(1.合肥工业大学 土木与水利工程学院，安徽 合肥 230009；2. 南京水利科学研究院 水利部土石坝破坏机理与防控技术重点实验室，江苏 南京 210024；3.重庆交通大学 水利水运工程教育部重点实验室，重庆 400074)

利用合肥地铁站基坑黏土进行了5种超固结比(OCR)下的原状和重塑饱和土快剪试验，分析了原状土和重塑土在不同OCR下的剪切性状、抗剪强度及强度指标黏聚力(c)和内摩擦角(φ)的变化规律。结果显示：不同OCR原状土多为应变硬化性状，重塑土超固结时多为应变软化、欠固结多呈应变硬化性状；同竖向应力时，重塑土峰值抗剪强度随OCR增加而增大；同OCR时，重塑土峰值抗剪强度随竖向应力增大而增大；同前期固结应力(pc)和OCR时，原状土峰值抗剪强度较重塑土大；重塑土按同OCR求抗剪强度指标时，OCR增大c减小、φ增大；重塑土按同pc求抗剪强度指标时，pc增加c先增大后减小、φ增大；原状土抗剪强度破坏曲线在pc值处呈明显向下弯折性状。

岩土工程；超固结比；重塑土；剪切性状；抗剪强度

0 引 言

工程建设中，地基是影响工程安全的重要因素，尤其是随着社会的发展和城市化进程的不断加快，超高、超大建筑日益增多，也造成了地基所承受荷载的增大，从而需要人们对地基的工程特性进一步认知，以能正确把握地基的强度和变形，确保工程建设安全。在高边坡、河渠道开挖工程中，开挖卸载作用下造成的土体应力状态的改变也带来了土体的工程特性的变化。上述工况下地基工程特性的改变，与土体的超固结比有较大关系，开展考虑超固结比影响的地基土力学特性研究具有较大理论和实践意义。

研究表明，超固结比及力学状态对土体力学性质有着显著影响。李剑等[1]进行了大量不同应力历史条件下重塑红黏土的动三轴试验，结果表明：在红黏土的强度范围内，提高土体围压、压实度、振动频率和超固结比，有助于提高土体动强度和动弹性模量；廖济川[2]指出超固结性对膨胀土边坡失稳的影响不容忽视；李新明等[3]通过应力路径三轴试验分析指出超固结比对膨胀土的力学特性有一定的影响；张冬梅等[4]、ZHU Jungao等[5]、T．C．SHEAHAN等[6]均通过三轴试验研究了超固结比对土体强度、孔隙水压力等土体力学特性的影响；徐舜华等[7]认为应力历史对土体的固结性状影响很大，正常固结和超固结土的剪切强度不同；R．J．CHANDLER[8]选取K0固结三轴不排水剪切强度与竖向有效固结荷载的比为定值0.33，对试验数据进行了归一化处理，提出了重塑土固有强度曲线ISuL；徐连民等[9]通过各种不同超固结比下的三轴试验和伸长剪切试验，对超固结土的变形特性做了研究，并给出相关状态量的演化规则；此外，陈存礼等[10]、梁燕等[11]、张荣堂等[12]和江美英等[13]进一步探讨了不同应力路径和超固结比下土体的力学特性的归一化特性；向杰等[14]研究得出：水库水位上升和下降阶段，水动力是影响其边坡稳定性的重要因素；王俊杰等[15]利用GDS三轴试验系统对松散堆积土体的强度和变形特性进行了试验研究，结果表明：试验围压和相对密实度对松散堆积土体的强度和变形特性有显著影响；杨俊等[16]对膨胀土的改良进行了试验研究，结果表明：掺砂比例和初始干密度能够较大程度地改变土体膨胀力的变化幅度。上述研究成果丰富了人们关于超固结比对土体力学特性的认识，提供了大量的试验和理论依据，为后续关于土体力学特性相关研究和工程项目奠定了一定基础。

笔者以合肥某地铁站黏土为研究对象，拟定了不同超固结比下的原状土和重塑土的直剪试验，分析了超固结比对土体抗剪强度及强度指标、土样剪切性状曲线的影响。

1 试样制备和试验方案

1.1 土料参数

本试验所用土样取自合肥某地铁站基坑施工现场，取样深度约8 m，地下水位约4 m，原状土的基本参数：干密度ρd=1.54 g/cm3，液限wl=55.3%，塑限wp=24.6%，相对体积质量Gs=2.70。根据高压固结试验(采用卡萨格兰德经验作图法)测得前期固结压力约120 kPa，属于正常固结土。为便于分析研究，笔者试验中所用重塑样土料采用原状样相同的土源。

1.2 试样制备

本次主要进行原状土和重塑土直剪试验。原状土试样采取用环刀(φ=61.8 mm，h=20 mm)现场切土取样。重塑样土源同原状样，经风干、碾碎、过筛、配置含水率w=18%、静置24 h以上使得土料含水率均匀，再采用控制同原状样干密度(ρd=1.54 g/cm3)进行直剪试样的制备。两种试样均需进行抽气饱和。

为得到不同超固结比的原状土样和重塑土样，本试验中采用了如下处理方法：① 对原状土，根据其前期固结压力pc设定了直剪试验的不同竖向压力p0，试验时需要在竖向应力作用下变形稳定；② 对重塑土，设定预固结压力先固结完成，再设定直剪试验的不同竖向压力p0，试验时应在竖向应力作用下变形稳定。

土料固结试验显示：在竖向固结荷载(40～720 kPa)作用下，3 h左右试样可以达到不大于0.005 mm/h的固结变形速率。为此，原状土和重塑土的初始应力状态的获得采用≯0.005 mm/h的固结变形速率作为在某竖向应力作用下变形稳定的标准。为便于研究，对重塑土在某竖向压力作用下固结达到稳定，则将该竖向压力视为前期固结压力pc[17]，采用固结24 h。

1.3 试验方案

本次剪切试验为快剪。为便于试验结果分析，重塑土采用与原状土相同的OCR值。原状样的前期固结压力为120 kPa，重塑样的前期固结压力通过固结24 h得到。

根据前期固结压力值，设定原状土剪切的竖向应力分别为360，240，120，60，40 kPa，相应超固结比OCR分别为1/3，1/2，1，2，3(表1)。重塑土试验采用与原状土相同的OCR值，具体试验方案见表2。

表1 原状土试验方案

表2 重塑土试验方案

2 试验结果与分析

2.1 试样剪切性状分析

图1为原状土试样剪切应力变形曲线。由图1看出：对前期固结应力为120 kPa的原状土试样，在不同超固结比下，直剪所得应力位移曲线整体上是应变硬化型性状；图中超固结(OCR=2，3)和欠固结(OCR=1/2，1/3)状态下的土样剪切性状均为该性状，而正常固结(OCR=1)状态下的应力位移曲线稍有应变软化性状；由于试验土体干密度不是很大，分析认为正常固结状态下的软化性状应该是试验中其他因素影响的结果。

图1 原状土试样剪切性状Fig. 1 Shear properties of the undisturbed specimen

图2为重塑土样在不同超固结比下的剪切应力变形曲线。

图2 重塑土剪切性状Fig. 2 Shear properties of the remolded soil specimen

由图2可看出：在超固结(OCR=2，3)状态下，土样的剪切应力随着剪切位移的增加均出现峰值，剪切性状曲线均表现出弱应变软化性状，OCR=3时曲线应变软化现象稍明显一些；而对于正常固结(OCR=1)和欠固结(OCR=1/2，1/3)的剪切应力变形曲线，除个别试样在剪切过程中出现剪切应力峰值外，其余试样均表现为剪切应力随着剪位移增加而持续增大，未出现峰值，应力位移曲线呈现出应变硬化特性。上述现象应该比较符合一般欠固结土和超固结土的力学行为。

为对比在相同前期固结压力条件下的重塑土和原状土试样剪切性状的差异，图3中列出了重塑土中前期固结压力(视为前期固结压力)为120 kPa的3个固结比剪切试验结果。由图3可看出，在不同固结比情况下，重塑土试样的强度较原状土小，这也说明了该黏性土在重塑后存在强度降低。

图3 重塑土剪切性状(pc=120 kPa)Fig. 3 Shear properties of the remolded soil specimen (pc=120 kPa)

对前述重塑土在超固结比较大时土样的剪切性状与原状样有所不同，而在欠固结状态下又基本一致的现象，可做如下分析：

1)原状土：在历史荷载长期作用下，土体的结构性较好，黏性土颗粒之间胶结作用、重结晶作用较强。当在欠固结状态下进行剪切时，由于原状土样具有较强的结构稳定性，所施加竖向荷载不足以破坏原土体结构的稳定性，故呈现应力硬化特征；当在超固结状态下进行剪切时，在外荷载作用下，原状土样的结构依然具有较强稳定性，呈现应力硬化特征。

2)重塑土：一般情况下，重塑土结构性稍差，土体颗粒间的胶结作用、重结晶作用以及颗粒间摩擦咬合作用较弱，在预固结压力(视为前期固结压力)作用下，颗粒因发生移动、转动，甚至破坏而重新排列，土体也达到新的稳定状态，但较脆弱，在预压应力卸除后，土体颗粒结构可能发生改变。当在固结比稍大状态下进行剪切时，由于所施加竖向荷载小于预固结压力，土体颗粒间在预固结压力作用下已经形成的咬合作用将减弱。故在试验过程中，土体在达到一定承载能力后易于失稳，造成结构的破坏，从而造成强度的降低、发生应变软化，剪切荷载与预压荷载间差值越大，剪切软化就越显著。当在欠固结状态或和正常固结状态下进行剪切时，由于所施加竖向荷载大于或等于预固结压力，土颗粒间已有的胶结、咬合、排列、定向作用进一步加强，土体结构渐趋稳定，故试样呈现应变硬化性状。

2.2 抗剪强度分析

图4列出了不同OCR值下重塑土试样快剪的竖向压力和抗剪强度值。由图4可见：在相同竖向应力作用下，超固结比越大，土体的抗剪强度越大；相同固结比时，竖向应力越大，土体的抗剪强度也越大。同时也发现，在OCR<1情况下，抗剪强度破坏线非直线，而为上升下弯曲线。

图4 重塑土抗剪强度Fig. 4 Shear strength of the remolded soil

图5为前期固结应力pc=120 kPa时，原状土和重塑土试样快剪竖向压力与抗剪强度值曲线。由图5可看出：原状土的抗剪强度均比重塑土大，但随着剪切竖向压力的增加，二者的差距逐渐减小。同时，原状土的抗剪强度破坏线也是非直线，而为上升下弯曲线，拐点约在OCR=1附近。

图5 原状和重塑试样抗剪强度(pc =120 kPa)Fig. 5 Shear strength of the undisturbed and remolded specimen (pc=120 kPa)

根据上述结果，从研究角度可做如下分析：

1)重塑土：在相同的竖向压力作用下，随着OCR值的增大，也即为土体的前期固结压力增大了，这也使得土体更加密实。若需破坏土体已形成的密实结构需要更大的外部作用，故表现出的土体抗剪强度随OCR值的增加而增大。相同固结比时，竖向应力越大，土体的抗剪强度也越大。

2)原状土：在长期压力和自然沉降作用下，由于土颗粒直接接触处矿物质的重结晶作用，土体颗粒胶结在一起，然而这种胶结作用在重塑土试样中被破坏后不能立即回复；其次，相较于原状土而言，重塑土的结构性较弱，这也是其抗剪强度较小的原因之一。因此，在试验中原状土试样的抗剪强度比相应重塑试样高。

3)原状样和重塑样约均在OCR=1附近出现抗剪强度破坏线非直线，并出现拐点，这应是由于在欠固结情况下，土体表现出在本身抗剪强度增长因欠固结而有所放缓的现象。

应特别指出，黏性土抗剪强度影响因素众多，上述分析仍较初步，有待进一步深入研究。

2.3 抗剪强度指标分析

根据重塑土的试验结果，通过同一超固结比下的剪切试验数据作为一组，可获得某一超固结比下的抗剪强度指标。图6分别列出了重塑土抗剪强度指标c，φ值随OCR值的变化规律。随着OCR值的增大，土体黏聚力c值逐渐减小，而内摩擦角φ值逐渐增大。

图6 重塑土抗剪强度指标与OCR关系Fig. 6 Relationship of shear strength index and OCR of the remolded soil

若将同一前期固结应力下的剪切试验数据作为一组，可获得重塑土对应的抗剪强度指标，如图7。随着前期固结应力增加，土体黏聚力c值先逐渐增加后减小，而内摩擦角φ值逐渐增大。

图7 重塑土抗剪强度指标与pc关系Fig. 7 Relationship of shear strength index and pc of the remolded soil

图8给出了前期固结应力为120 kPa的原状土试样的抗剪强度值。

图8 原状土τ-p0关系曲线Fig. 8 Relation curve of τ and p0 of the undisturbed soil

由图8可看到，对于原状土，在po=pc处，强度曲线呈现明显弯折。在OCR≤1状态下，土体的黏聚力较大，内摩擦角较小，分别为57.4 kPa和2.3°；在OCR≥1状态下，土体黏聚力较小，内摩擦角较大，分别为41.6 kPa和10.1°。该规律与图6中的重塑土规律基本一致。

对两种重塑土获得土体抗剪强度指标的方法可看出，采用等前期固结压力组试验结果所得抗剪强度指标较等OCR情况下的更接近原状土的指标，这也说明采用等前期固结压力试验用于模拟某一原位土体的抗剪强度是比较合理的。

针对考虑固结比的土体抗剪强度试验结果，可从摩尔-库伦强度理论进行分析。根据摩尔-库伦强度理论，土体的强度由黏聚强度c和摩擦强度σtanφ组成。摩擦强度通过土体内摩擦角φ反映，其影响因素主要有两个：一是土体颗粒之间的滑动摩擦；二是咬合摩擦。随着OCR值增大，土体颗粒间产生滑动破坏时产生的摩擦力就越大；再者，OCR值增大迫使土颗粒间的间距变小，使之以一种更加紧密的方式咬合在一起，其间的咬合力也因此增加。因此在试验中，随着OCR值的增加，土体内摩擦角φ呈现出递增规律。

土体黏聚力是土体颗粒间斥力和引力的综合反映。随着OCR值增大，其土体颗粒重新排布的同时，土体颗粒间原有的引力被减弱或破坏，而新的引力在短时间内尚无法形成，因此随着OCR值的增大，土体黏聚力c值呈现出递减的规律。

图7中，将同一前期固结应力下的剪切试验数据作为一组，获得重塑土对应的抗剪强度指标。随着前期固结压力的增大，土体黏聚力先增大后减小的情况，笔者认为随着前期固结压力的增大，饱和重塑土中的孔隙水被挤出，颗粒间周围的水膜逐渐变薄，土体颗粒间距变小，通过公共水膜的水胶连接作用逐渐增强，黏聚力也因此相应增大。但当前期固结压力超过一定值时，土体的黏聚力也会因土体颗粒的重新排布呈现出减小的趋势。

3 结 论

试验结果表明：超固结比对饱和黏土剪切性状、抗剪强度及强度指标c，φ值等力学特性均有较大影响，可得出如下结论。

1)超固结状态下，重塑土样呈现出弱应变软化特性，且OCR值越大，应变软化更加显著；正常固结和欠固结状态下，重塑土样呈现应变硬化特性；固结状态对原状土样的剪切性状影响较小，均呈现应变硬化特性。

2)在相同竖向荷载下，重塑土和原状土的抗剪强度均随OCR值增大而增大；在相同OCR值下，二者抗剪强度随竖向荷载增加而增大；前期固结压力(重塑土为预固结压力)与剪切竖向压力均相同条件下，原状土抗剪强度较重塑土大；二者抗剪强度破坏线均非直线，约在OCR =1出现拐点。

3)对重塑土，按同OCR求抗剪强度指标时，OCR增大，c减小、φ增大；按同pc求抗剪强度指标时，前期固结压力增加，c先增大后减小、φ增大。对原状土，与超固结状态下相比，在欠固结状态下的c较大，φ较小，该规律与重塑土基本一致。

笔者仅针对5种超固结比OCR值下的原状土和重塑土进行了力学特性部分试验和探讨，且试验数据有限，探究超固结比OCR值对土体力学特性影响的普遍规律还有待进一步研究。

[1] 李剑，陈善雄，姜领发，等．应力历史对重塑红黏土动力特性影响的试验研究[J]．岩土工程学报，2014，36(9)：1657-1665． LI Jian, CHEN Shanxiong, JIANG Lingfa, et al. Experimental study on influence of stress history on dynamic properties of remolded red clay[J].ChineseJournalofGeotechnicalEngineering, 2014, 36(9): 1657-1665.

[2] 廖济川．硬粘土抗剪强度的研究现状[J]．岩土工程学报，1990，12(4)：89-99． LIAO Jichuan. Research progress of shear strength of hard clay[J].ChineseJournalofGeotechnicalEngineering, 1990, 12(4): 89-99.

[3] 李新明，孔令伟，郭爱国，等．考虑超固结比和应力速率影响的膨胀土卸荷力学特性研究[J]．岩土力学，2013，34(增刊2)：121-127． LI Xinming, KONG Lingwei, GUO Aiguo, et al. Effects of over consolidation ratio and stress rate on unloading mechanical behavior of expansive clay[J].RockandSoilMechanics, 2013, 34(Sup 2): 121-127.

[4] 张冬梅，黄宏伟．不同应力历史条件下软黏土强度时效特性[J]．同济大学学报(自然科学版)，2008，36(10)：1320-1326． ZHANG Dongmei, HUANG Hongwei. Time-dependency of undrained behavior of natural soft clay with different pre-shearing stress history based on laboratory test[J].JournalofTongjiUniversity(NaturalScience), 2008, 36(10): 1320-1236.

[5] ZHU Jungao, YIN Jianhua. Strain-rate-dependent stress-strain behavior of over consolidated Hongkong marine clay[J].CanadianGeotechnicalJournal, 2000, 37(6): 1272-1282.

[6] SHEAHAN T C, LADD C C, GERMAINE J T. Rate-dependent undrained shear behavior of saturated clay[J].JournalGeotechnicalEngineering, 1996, 122(2): 99-108.

[7] 徐舜华，郑刚，石峰，等．基坑开挖正常固结和超固结黏性土的孔压特性研究[J]．岩土工程学报，2008，30(增刊)：159-163． XU Shunhua, ZHENG Gang, SHI Feng, et al. Pore pressure characteristics of normal and over-consolidated clays due to excavation of foundation pits[J].ChineseJournalofGeotechnicalEngineering, 2008, 30(Sup): 159-163.

[8] CHANDLER R J. Clay sediments in depositional basin: the geotechnical cycle[J].QuarterlyJournalofEngineeringGeologyandHydrogeology, 2000, 33(1): 7-39.

[9] 徐连民，祁德庆，高云开．用修正剑桥模型研究超固结土的变形特性[J]．水利学报，2008，39(3)：313-317． XU Lianmin, QI Deqing, GAO Yunkai. Study on characteristics of over consolidated soils with modified Cam Clay Model[J].ChineseJournalofHydraulicEngineering, 2008, 39(3): 313-317.

[10] 陈存礼，杨鹏，郭娟．等应力比应力路径下饱和原状黄土的孔压特性[J]．水利学报，2007, 38(8)：907-913． CHEN Cunli, YANG Peng, GUO Juan. Pore water pressure characteristics of saturated intact loess under constant stress ratio stress paths[J].ChineseJournalofHydraulicEngineering, 2007, 38(8): 907-913.

[11] 梁燕，谢永利，刘保健．应力路径对黄土固结不排水剪强度的影响[J]．岩土力学，2007，28(2)：364-366． LIANG Yan, XIE Yongli, LIU Baojian. Influence of stress path on consolidated undrained shear strength of loess[J].RockandSoilMechanics, 2007, 28(2): 364-366.

[12] 张荣堂，陈守义．减P路径下饱和软黏土应力应变性状的试验研究[J]．岩土力学，2002，23(5)：612-616． ZHANG Rongtang, CHEN Shouyi. An experimental study on stress-strain behavior of soft clay along decreasing average normal stress[J].RockandSoilMechanics, 2002, 23(5): 612-616.

[13] 江美英，骆亚生，王瑞瑞，等．应力路径对饱和黄土孔压的影响研究[J]．地下空间与工程学报，2010，6(3)：498-502． JIANG Meiying, LUO Yasheng, WANG Ruirui, et al. Influence of stress path on the pore pressure of saturated loess[J].ChineseJournalofUndergroundSpaceandEngineering, 2010, 6(3): 498-502.

[14] 向杰，唐红梅，陈鑫，等．库水位升降过程中土质岸坡地下水变化试验分析[J]．重庆交通大学学报(自然科学版)，2014，33(3)：79-85． XIANG Jie, TANG Hongmei, CHEN Xin, et al. Groundwater variation of soil banks in fluctuation of reservoir water level[J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience), 2014, 33(3): 79-85.

[15] 王俊杰，邓文杰．相对密实度对松散堆积土体强度变形特性的影晌[J]．重庆交通大学学报(自然科学版)，2013，32(6)：1186-1189． WANG Junjie, DENG Wenjie. Effects of relative denseness on shear strength and deformation behaviors of loose deposit[J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience), 2013, 32(6): 1186- 1189.

[16] 杨俊，杨志，张国栋，等．风化砂改良膨胀土膨胀力试验研究[J]．重庆交通大学学报(自然科学版)，2014，33(4)：106-109． YANG Jun, YANG Zhi, ZHANG Guodong, et al. Swelling force of weathered sand of improved expansive soil[J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience), 2014, 33(4): 106-109.

[17] 盛志强，滕延京．考虑应力历史的饱和土抗剪强度测试方法探讨[J]．岩土力学，2014，35(增刊2)：107-113． SHENG Zhiqiang, TENG Yanjing. Study of test methods of saturated soil shear strength considering effects of stress history[J].RockandSoilMechanics, 2014, 35(Sup 2): 107-113.

(责任编辑：刘 韬)

Mechanical Properties of Saturated Clay under Effect of over Consolidation Ratio

WEI Song1, 2, 3, ZHANG Wenjin1, XIAO Shuxia1, 3, CHEN Qing1

(1.School of Civil and Hydraulic Engineering, Hefei University of Technology, Hefei 230009, Anhui, P. R. China;2.Key Laboratory of Failure Mechanism and Safety Control Techniques of Earth-Rock Dam of the Ministry of Water Resources, Nanjing Hydraulic Research Institute, Nanjing 210024, Jiangsu, P. R. China; 3.Key Laboratory of Hydraulic and Waterway Engineering of the Ministry of Education, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, P. R. China )

Quick shear tests were performed on the undisturbed and remolded clay of a subway station foundation-pit in Hefei under 5 over consolidation ratio (OCR) states. The change regulations of the shear behavior, shear strength and strength indexes (cohesioncand internal friction angleφ) of the above soils under different OCR were investigated. The results show that: under different OCR, the undisturbed clay mostly shows strain hardening performance, and the remolded clay mostly shows strain softening performance at over-consolidation state and strain-hardening performance at under-consolidation state. With the same vertical stress, the peak shear strength of remolded clay would increase with the increase of OCR. Under the same OCR, the peak shear strength of remolded clay would increase with the increase of vertical stress. With the same pre-consolidation stresspcand OCR, the peak shear strength of the undisturbed clay was larger than that of the remolded clay. For the remolded clay, when solving shear strength indexes is according to the same OCR samples, with the OCR increase, the value ofcwill decrease and the value ofφwill increase. For the remolded clay, when solving shear strength indexes is according to the samepcsamples, with thepcincrease, the value ofcwill increase at first but decrease later, and the value ofφwill increase. The undisturbed clay shear strength failure curves show significant bending performance atpc.

geotechnical engineering; over consolidation ratio (OCR); remolded soil; shear behavior; shear strength

10.3969/j.issn.1674-0696.2017.05.12

2015-10-23；

2015-11-14

国家自然科学基金项目(51579063)；水利部土石坝破坏机理与防控技术重点实验室开放研究基金项目(YK913005)；重庆交通大学水利水运工程教育部重点实验室暨国家内河航道整治工程技术研究中心开放基金项目(SLK2011B02)

魏 松(1970—)，男，安徽霍邱人，副教授，博士，主要从事岩土工程及水利工程方面的研究。E-mail：910884583@qq.com。

张文进(1988—)，男，山东单县人，硕士研究生，主要从事岩土工程及水利工程方面的研究。E-mail：1275226143@qq.com。

TU43

A

1674-0696(2017)05-064-07