基于频率滞环的孤立微网混合储能系统频率控制策略

戚 艳，穆云飞，贾宏杰，余晓丹，李海峰，金 涛

（1.国网天津市电力公司电力科学研究院，天津 300384；2.天津大学智能电网教育部重点实验室，天津 300072；3.国网江苏省电力公司，南京 210008）

基于频率滞环的孤立微网混合储能系统频率控制策略

戚 艳1，穆云飞2，贾宏杰2，余晓丹2，李海峰3，金 涛3

（1.国网天津市电力公司电力科学研究院，天津 300384；2.天津大学智能电网教育部重点实验室，天津 300072；3.国网江苏省电力公司，南京 210008）

以蓄电池与超级电容器混合储能系统为研究对象，提出基于频率滞环的孤立微网混合储能系统频率控制策略。该控制策略包含Ⅰ、Ⅱ两种控制方式：控制方式Ⅰ通过引入频率滞环来协调频率控制精度与蓄电池充放电次数的关系，可有效减小蓄电池的充放电次数；控制方式Ⅱ综合考虑蓄电池使用寿命和超级电容器容量的双重约束，通过频率滞环协调蓄电池和超级电容器的充放电优先级，实现不同储能装置的优化控制。在DIgSI⁃LENT商业软件中搭建了Benchmark低压微网算例，仿真结果验证了所提控制策略的有效性。

孤立微网；频率控制；频率滞环；混合储能系统；优化控制

微网可将各类分布式电源DG（distributed gen⁃eration）、储能装置以及负荷进行有效集成，以实现对局部区域的灵活、可靠、经济供电，成为近年来新能源领域的研究热点[1]。微网可实现自我控制、保护和管理，既可与配电网并网运行，也可呈孤岛方式独立运行[2]。孤岛运行模式主要适用于以下两种情况：①上游配电网发生故障时，微网与其解列，呈孤岛模式运行以保证对重要负荷的可靠供电；②为偏远、环境恶劣地区提供电能，在有效避免长距离、高投资输电线路建设的同时，实现能源的就地选取、高效利用。孤立微网可有效缓解我国东、南部大量海岛由于远离大陆、电源单一等原因所造成的供电可靠性差、能源开发利用水平低等问题，为海岛的深度开发、生态保护及海岛居民生活水平的提高带来了机遇，具有重要的战略意义[3]。

微网特别是孤立微网在组成结构和运行机制上与传统电网有很大不同。微网系统惯性小、阻尼不足、抗干扰能力弱，且微网中间歇性可再生能源（太阳能、风能、海洋能）所占比例较大，孤岛运行时抵御外界环境扰动的能力较弱，难以维持微网频率的稳定性[4-5]。为此，微网中通常配备一定容量的储能单元（蓄电池、飞轮、超级电容器等）和传统微型发电单元（柴油发电机、微型燃气轮机）来提供系统频率调节[6]。文献[7]利用蓄电池为独立光伏发电系统提供频率支撑；文献[8]利用柴油发电机和蓄电池混合系统为孤立微网提供频率支撑；文献[9]采用响应速度较快的储能装置进行一次频率调节，再利用动态特性较慢的微电源（微型燃气轮机、柴油发电机和燃料电池）进行二次调控以恢复储能容量的频率协调控制策略。但柴油发电机依然无法摆脱对传统化石能源的依赖，存在利用效率低、成本高及污染重等问题。而以蓄电池、超级电容器为代表的储能装置不仅清洁、无污染，且可通过其电能的快速存取动态平衡微网中的电能供需，因此储能技术被看作是实现微网稳定运行的关键技术之一。

从国内外研究现状来看，储能系统ESS（energy storage system）作为微网的重要组成环节，在提高微网运行稳定性、改善电能质量等方面的作用获得了广泛认同。然而，基于单一蓄电池或者超级电容器SC（supercapacitor）储能介质的ESS很难满足微网动态变化过程中对功率密度及能量密度的双重要求，如对蓄电池的过分利用会导致其物理特性发生变化，严重影响其使用寿命；而对SC的过度使用极易触发其端电压的上下限而退出工作，为此混合储能系统HESS（hybrid energy storage system）应运而生。文献[10]定量分析了蓄电池和超级电容器构成的HESS（简称蓄超HESS）在提高功率传输能力、延长放电时间、增加蓄电池循环寿命等方面的优势；文献[11]通过仿真验证了蓄超HESS应用于可再生能源发电系统和脉冲性负荷的优势；文献[12]对蓄超HESS应用的技术经济性进行了定量分析。上述研究均表明，与单一ESS相比，HESS控制方式及容量配置均更加灵活，在提高微网运行稳定性和提高可再生能源利用率等方面具有更广阔的应用前景。

本文针对蓄超HESS，在传统混合储能系统控制策略的基础上，提出基于频率滞环的孤立微网频率控制策略。该控制策略包含两种控制方式：控制方式I在保障微网频率控制精度维持在可接受范围内的前提下，通过引入频率滞环来避免蓄电池的小电流充放电；控制方式II在保证微网频率控制精度的前提下，通过频率滞环协调蓄电池和SC充放电的优先级，以实现对不同储能装置的优化控制。最后，通过数值仿真验证了本文所提控制策略的有效性，并对比分析了不同控制方式的优缺点。

1 HESS在孤立微网频率调节中的应用

1.1 混合储能系统频率调节的特点

微网孤立运行时，由于缺乏上游配电系统的功率支持，当其内部间歇性分布式电源出力产生随机波动时，微网频率会发生较大偏移，严重影响用户电能质量。因此，与微网并网运行状态相比，孤立微网对ESS的依赖性更强，对ESS运行的安全性、可靠性等要求更高，主要表现在以下3方面。

（1）响应速度：微网中光伏等间歇性可再生能源输出功率的随机波动以及负载的随机切换对孤立微网的稳定运行构成极大威胁，为了保证微网暂态过程的稳定性，对ESS的暂态响应速度要求较高。

（2）功率密度：孤立微网由于前述扰动易产生较大功率波动，为保证系统的稳定运行，需要利用ESS进行功率缓冲，因此ESS必须具备较高的功率密度，能够向微网提供足够的瞬时功率。

（3）能量密度：微网中难以对可再生能源发电进行精确预测和控制，系统功率时刻变化。在负荷高峰时刻，发电量可能为0；反之在发电量高峰时刻，负荷量可能最低。这就要求ESS具有较大的吞吐容量，即具有充足的能量密度以维持孤立微网在一定时间段内的供需平衡。

ESS具有清洁、动态响应速度快等优点，可通过功率的快速交换以维持微网电能的供需平衡。目前适用于微网的ESS种类多样，各具特点，然而单一的储能装置很难同时满足上述三方面需求，将储能特性具有互补优势的2种或3种储能技术混合使用，可以取得良好的应用效果。其中由蓄电池和SC组成的蓄超HESS是用于提高微网运行稳定性的典型组合：①蓄电池储能在所有储能技术中相对成熟、成本较低，目前在小型分布式发电系统及微网中应用最为广泛。但蓄电池的物理化学特性决定了其具有高能量密度和低功率密度的特点，同时蓄电池的使用寿命与充放电次数及充放电深度有着密切的关系；②超级电容器具有使用寿命长、可靠性高及免维护等优点，同时具有高功率密度和低能量密度的特点，可与蓄电池形成良好互补。

此外，在孤立微网频率调节过程中，需充分考虑来自蓄电池及SC的双重约束。首先，蓄电池属于能量型储能装置，频繁及深度充放电会导致其容量累积亏损并在短时间内快速下降，严重影响蓄电池的使用寿命；而超级电容器则属于功率型储能装置，具有功率密度高和使用寿命长的优点，通过超级电容器可有效补偿间歇性分布式电源输出功率随机波动的高频分量。但其成本昂贵，导致其规划容量有限，因此在频率调节过程中易到达端电压极限值而退出运行，影响微网频率调节的可靠性。

1.2 孤立微网混合储能系统频率控制结构

保证频率稳定在允许的范围内是孤立微网正常运行的基本要求之一。孤立微网控制结构如图1所示，图中fmeas为微网频率测量值，SOC为蓄电池荷电状态，Pref，bat为蓄电池参考功率，Pbat为蓄电池测量功率，iref，bat为蓄电池参考电流，ibat为蓄电池测量电流，mbat为蓄电池脉冲生成信号，Pref，sc为超级电容器参考功率，Psc为蓄电池测量功率，iref，sc为超级电容器参考电流，isc为超级电容器测量电流，msc为超级电容器脉冲生成信号，Pref，PV、Pref，WT为光伏、风机参考功率，mPV，WT为光伏、风机脉冲生成信号。

微网中间歇性分布式电源如光伏PV（photovol⁃taic generation）、风机WT（wind turbine）等均运行于最大功率追踪MPPT（maximum power point tracking）状态，其输出功率随外界环境的变化而随机波动。ESS用于维持微网运行过程中瞬时功率的供需平衡，以实现孤立微网的频率调节。上述过程的实现是在图中能量管理单元EMU（energy management unit）、自动控制单元ACU（automatic control unit）及脉冲生成单元PGU（pluse generation unit）3个环节的协同控制下完成的，其中，EMU根据频率控制算法和MPPT算法分别计算ESS及间歇性分布式电源的功率输出参考值；ACU根据EMU的输出功率参考值计算脉宽调制信号；PGU用于提供驱动电力电子变换装置的脉冲开关信号[13]。由于ACU和PGU的控制技术已经成熟，不做详细阐述，本文主要针对EMU中ESS的频率控制策略展开深入研究。

EMU中频率控制算法的目的是为HESS的输出功率提供参考值。其基本思想是由蓄电池提供微网频率调节的能量支持，由超级电容器提供微网频率调节的功率支持[14]，如图2所示。传统的HESS频率控制原理如图3所示，其中，fmeas为孤立微网的频率测量值；fnom为频率的基准值；Kd为下垂控制系数；Td为低频滤波器滤波时间常数；下垂控制（droop con⁃trol）环节的输出信号Pref为HESS的功率参考值，在低通滤波器控制下转换为低频分量Pref，bat，Pref与Pref，bat的差值构成高频分量Pref，sc。Pref，bat由能量型低功率密度的蓄电池来提供，Pref，sc则由高功率密度、循环寿命长的超级电容器来提供。对于蓄电池来说，超级电容器可以起到功率缓冲器（power buffer）的作用，以减小较大充放电电流对蓄电池的冲击，从而提高蓄电池的使用寿命。

图1 孤立微网控制结构Fig.1 Control structure of autonomous microgrid

图2 HESS频率控制基本思想Fig.2 Frequency control idea of HESS

图3 传统HESS频率控制原理Fig.3 Traditional frequency control principle of HESS

2 孤立微网混合储能系统频率滞环控制策略

2.1 频率滞环的构建

本文提出一种基于频率滞环的孤立微网混合储能系统频率控制策略，通过引入频率滞环进一步协调微网频率控制精度和HESS内各储能单元物理约束之间的关系，其频率滞环的基本原理如图4所示。

图4 频率滞环基本原理Fig.4 Principle of frequency hysteretic loop control

该频率滞环引入3个触发频率（frate，frate-Δf，frate+Δf）来决定蓄电池响应孤立微网频率控制信号的动作情况，其中，Δf为可设定的频率触发误差，fmin为微网频率下限，fmax为微网频率上限，frate为微网额定频率。频率触发值将孤立微网允许频率波动范围[fmin，fmax]划分为蓄电池的工作区与非工作区。当频率量测值fmeas到达触发频率 frate-Δf或frate+Δf时，蓄电池进入工作区，通过与微网进行功率交换参与频率调节，直到fmeas到达下一个触发频率frate；当fmeas到达触发频率frate时，蓄电池停止工作，输出为0，直到fmeas到达下一个触发频率 frate-Δf或frate+Δf。在此期间，蓄电池处于非工作区，可避免充放电次数过多影响蓄电池使用寿命。基于此规律，蓄电池随着孤立微网频率的变化在工作区与非工作区之间动态切换，频率滞环则动态调节蓄电池的工作状态。

2.2 孤立微网混合储能系统频率滞环控制方式Ⅰ

孤立微网HESS频率滞环控制方式ⅠHLCⅠ（hysteretic loop controlⅠ）的基本原理如图5所示。图中，下垂控制环节输出功率参考信号Pref经低通滤波器分解得到低频分量输入图4的频率滞环控制器，输出蓄电池初始参考功率Pref，b，定向控制蓄电池的工作状态，再经过蓄电池越限保护环节输出蓄电池功率参考值Pref，bat。Pref与的差值为高频功率分量超级电容器初始参考功率Pref，s，经过SC越限保护环节得到SC功率参考值Pref，sc。若蓄电池SOC与SC端电压usc均无越限情况，则Pref，bat与Pref，sc分别取为Pref，b和Pref，s；若二者中出现越限情况，则通过二者之间的功率协调改变其功率参考值。

HESS频率滞环控制方式I主要是通过改变微网频率控制精度来避免蓄电池小电流充放电，由于SC不直接承担蓄电池频率滞环控制所避免的小电流充放电，因此对SC影响较小。与传统HESS频率控制策略相比，HESS孤立微网频率滞环控制方式Ⅰ在频率控制精度与蓄电池使用寿命之间寻求理想的平衡，具体体现在：①通过设定允许的频率触发误差Δf，在孤立微网允许的频率波动范围内减少蓄电池的充放电次数，延长其使用寿命；②通过设定触发信号(frate,frate-Δf,frate+Δf)来保证孤立微网频率在允许的区间[fmin，fmax]内。含HESS越限保护的频率滞环控制方式I具体控制流程如图6所示。

图5 频率滞环控制方式Ⅰ结构Fig.5 Structure of frequency hysteretic loop controlⅠ

图6 频率滞环控制方式Ⅰ流程Fig.6 Flow chart of frequency hysteretic loop controlⅠ

通过下垂环节、低通滤波环节以及滞环控制环节得到信号Pref，b和Pref，s，若蓄电池SOC和SC端电压usc均无越界现象，则其输出的功率参考值分别为Pref，b和Pref，s；若SC端电压usc到达上警戒值umax，则SC只可放电，不可充电，由蓄电池承担其充电功率；若usc到达下警戒值umin，则SC只可充电，不可放电，由蓄电池承担其放电功率。同理，蓄电池则根据其SOC是否到达警戒值SOCmin和SOCmax来决定其功率参考值。若蓄电池和SC均到达警戒值，则应启动备用设备。

2.3 HESS孤立微网频率滞环控制方式Ⅱ

HESS孤立微网频率滞环控制方式Ⅰ中SC并未直接承担蓄电池可能避免的小电流充放电循环，这在一定程度上降低了微网的频率控制精度。而HESS孤立微网频率滞环控制方式Ⅱ中蓄电池由于频率滞环控制所避免的小电流充放电由SC承担，虽增加了SC的压力，但可进一步提高微网的频率控制精度。其基本控制结构如图7所示。

图7 频率滞环控制方式Ⅱ结构Fig.7 Structure of frequency hysteretic loop controlⅡ

图7与图6不同的是Pref，s取值为Pref与Pref，b的差值，因此，若蓄电池频率滞环输出为0，则SC将承担微网的调频任务，其功率参考值为Pref，这对于能量密度小的超级电容器来说，无疑增加了其端电压越限的概率，因此，SC电压越限保护在频率滞环控制方式Ⅱ中非常重要。含越限保护的HESS孤立微网频率滞环控制方式Ⅱ的具体控制流程如图8所示。由图可知，若SC端电压越限，则由蓄电池进行微网频率调节。此种控制方式特点如下：①蓄电池中由频率滞环控制所避免的小电流充放电由SC承担，可进一步提高孤立微网频率控制的精度；②控制过程中SC由于容量限制容易引起端电压越限，此时调频任务由蓄电池承担。

图8 频率滞环控制Ⅱ流程Fig.8 Flow chart of frequency hysteretic loop controlⅡ

3 算例分析

在DIgSILENT商业软件中搭建了Benchmark低压微网测试系统[15]，如图9所示。图中微网由低压馈线、分布式电源（光伏、风机、燃料电池以及微型燃气轮机）、蓄超HESS以及相关负荷组成，呈孤岛方式独立运行。微网中母线15接光伏/风机混合发电系统[16]；母线17接独立光伏发电系统，逆变器控制方式为基于MPPT的恒功率控制，以提高可再生能源的利用率；母线14、16分别接微型燃气轮机和燃料电池微型发电单元[17]，为突出HESS的频率控制效果，微型燃气轮机和燃料电池均采用恒功率控制；母线13接蓄超HESS[18-19]，逆变器控制方式采用本文提出的频率滞环控制策略。

图9 含HESS的Benchmark低压微网Fig.9 Benchmark low-voltage microgrid with HESS

我国北方某地区风速、光照采集数据及微网中典型的负荷功率曲线如图10所示，图（c）中负荷4、12和17为民用负荷，负荷13、19为商业负荷。为便于仿真分析，将24 h的仿真数据压缩至24 min。与图10（a）、（b）对应的光伏、风机输出功率曲线如图11所示，由图可以看出，光伏发电系统的输出功率与其光照强度成正比，风力发电系统的输出功率在切入风速和切除风速之间随风速波动而变化。

基层警务工作要提高自身的智能化治理水平。智能化为社会治理提供了一个专业性方案。[3]在城乡基层社会治理中将所属行政区域按照一定的原则和标准划分成若干个网格状的单元，各网格责任主体及其成员在实地走访、调查或借助社会治理电子网络平台了解、采集网格内所有居民住户基本情况及其意见和要求的基础上，向其所在辖区内的居民和住户提供更为专业和日常化的服务。

为对比HESS不同控制方式对孤立微网频率控制效果及对蓄电池、SC的影响，本节针对3种控制策略的控制效果进行对比分析，分别为传统HESS控制策略CHC（classic HESS control）[14]，频率HLCⅠ以及频率HLCⅡ。仿真中设定frate=50 Hz，Δf=0.02 Hz，允许频率波动范围为[49.95 Hz，50.05 Hz]。

3.1 孤立微网频率滞环控制效果分析

不同控制方式下微网的频率控制效果如图12所示。由图可以看出，整个控制过程中CHC与HLCⅡ的频率控制效果相同。主要是因为HLCⅡ方式下，蓄电池避免的小充放电功率由SC承担，HESS系统的总体输出功率与CHC方式下HESS输出功率相同。HLCⅠ控制方式下孤立微网频率控制误差与其他两种控制方式相比较大，但是仍然处于预先设定的频率波动范围内，此种控制方式下微网频率控制的详细分析见图13。

图10 仿真环境Fig.10 Simulation environment

图11 光伏/风机输出功率Fig.11 Power outputs of PV/WT

图12 不同控制方式下微网频率对比Fig.12 Comparison of microgrid frequency among different control modes

图13 频率滞环控制方式Ⅰ控制效果Fig.13 ControleffectoffrequencyhystereticloopcontrolⅠ

结合前述HLCI控制原理，由图13可知，微网初始运行时由于频率处于[49.98 Hz，50.02 Hz]范围内，蓄电池输出功率为0，此时SC不承担蓄电池的功率；0.3 min时，微网频率到达触发频率上限50.02 Hz，蓄电池切换至工作区，参与微网频率调节，此时微网频率与其他两种控制方式的控制效果相同，见图12；4.2 min时微网频率降至50 Hz，蓄电池再次切换至非工作区，避免了大量充放电循环，同时此区间内微网频率保持在[49.95 Hz，50.05 Hz]范围内，但与其他两种控制方式相比，频率控制精度相对较差；15.6 min时微网频率降至49.98 Hz，此时蓄电池再次切换至工作区，参与微网频率调节，直至22min微网频率到达50 Hz。因此，HLCⅠ是在可接受范围内牺牲微网频率控制精度来避免蓄电池的小电流充放电循环，适用于对频率控制精度要求不高的场合。

3.2 孤立微网频率滞环控制对HESS的影响

分别对3种控制策略下蓄电池和SC的输出功率进行对比，结果如图14、图15所示。

图14 不同控制方式下蓄电池输出功率对比Fig.14 Comparison of power output of battery among different control modes

图15 不同控制方式下超级电容器输出功率对比Fig.15 Comparison of power output of SC among different control modes

1）HLCⅠ对HESS的影响

（1）对蓄电池的影响。图14（a）中，与其他两种控制方式相比，HLCⅠ对应的蓄电池充放电功率既没有高频功率分量，又避免了大量充放电循环，对蓄电池本身而言是最为理想的控制方式。

2）对SC的影响。图15（a）中，HLCⅠ中SC虽然没有直接承担蓄电池避免的小电流循环，但是由于蓄电池的非工作状态会导致微网频率误差增大，与CHC相比，在相同控制参数下SC的功率参考值Pref，sc也会相应增大（详见图5控制原理），对应的SC端电压变化幅值也会相应增大（图15（b）中4～16 min HLCⅠ方式下SC端电压变化幅值比CHC下SC端电压变化幅值大），因此，该控制方式会在一定程度上增加对SC的容量需求。

2）HLCⅡ对HESS的影响

（1）对蓄电池的影响。由图14（a）可以看出，HLCⅡ可以在一定程度上避免蓄电池的充放电循环（图14（a）中，7～16 min蓄电池处于非工作区），但是在0.5～7 min和16～24 min区间内蓄电池充放电功率的高频分量较多，这是因为蓄电池处于非工作状态时其避免的小电流充放电由SC承担，这在较大程度上提高了对SC的容量需求，致使SC端电压容易出现越限现象，此时部分高频功率仍由蓄电池承担，因此增加了蓄电池充放电功率的高频分量。

2）对SC的影响

由上述分析可知，HLCⅡ增加了对SC的容量需求，因此SC易出端电压现越限现象，例如图15（b）中0.5～7 min区间SC端电压到达上限电压900 V，受越限保护环节控制SC只可放电，不可充电，微网频率控制所需充电功率均由蓄电池提供；16～24 min区间SC端电压到达下限电压700V，此时SC只可充电，不可放电，微网频率控制所需放电功率均由蓄电池提供。

4 结论

（1）控制方式Ⅰ在充分利用蓄电池与SC储能特性互补优势的同时，通过引入频率滞环来充分协调孤立微网频率控制精度与蓄电池充放电次数的关系，在保障微网频率控制精度维持在可接受范围内的前提下，有效减少蓄电池充放电功率的高频分量和小电流充放电循环次数，提高蓄电池的使用寿命，且控制方式Ⅰ对SC影响不大，但是在一定程度上降低了对微网频率的控制精度。

（2）控制方式Ⅱ在保证微网频率控制精度的前提下，综合考虑蓄电池使用寿命和超级电容器容量的双重约束，通过频率滞环协调蓄电池和SC的充放电优先级，实现对HESS内不同储能装置的优化控制，但是由于SC的容量限制，在SC端电压到达极限时会增大蓄电池充放电的高频功率分量。

通过本文的研究表明，在孤立微网混合储能系统频率控制策略的选择与应用中，存在控制精度与各类型储能介质自身物理约束之间的矛盾。因此，在实际应用中，应当根据实际情况选择合理的控制策略，在保障微网频率控制效果的同时，进一步提高各类型储能介质的使用效率，并且通过控制的优选延长各自使用寿命。

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Frequency Control Strategy of Hybrid Energy Storage System for Autonomous Microgrid Based on Frequency Hysteretic Loop

QI Yan1，MU Yunfei2，JIA Hongjie2，YU Xiaodan2，LI Haifeng3，JIN Tao3
（1.Tianjin Electric Power Research Institute，State Grid Tianjin Electric Power Company，Tianjin 300384，China；2.Key Laboratory of Smart Grid of Ministry of Education，Tianjin University，Tianjin 300072，China；3.State Grid Jiangsu Electric Power Company，Nanjing 210008，China）

In this paper，a frequency control strategy of hybrid energy storage system（HESS）including battery and su⁃percapacitor for autonomous microarid（AMG）based on frequency hysteretic loop is proposed．The control strategy is composed of two modes．ControlⅠcoordinates the relationship between the frequency control precision and the battery charge/discharge cycles by utilizing the proposed frequency hysteretic loop，thus reduces the charge/discharge times.Considering the dual constraints from battery lifetime and the supercapacitor capacity comprehensively，ControlⅡcoor⁃dinates the charge/discharge priorities of battery and supercapacitor to achieve an optimal control of different energy storage devices in the HESS．Finally，a Benchmark low voltage AMG is established in DIgSILWNT as test system，and the simulation result verifies the effectiveness of the proposed control strategy．

autonomous microgrid（AMG）；frequency control；frequency hysteretic loop；hybrid energy storage system（HESS）；optimal control

TM732；TM734

A

1003-8930（2016）11-0050-08

10.3969/j.issn.1003-8930.2016.11.009

2015-02-09；

2016-05-06

国家高技术研究发展计划（863计划）资助项目（2015AA050403）；国家电网科技项目分布式新能源发电系统并网及调度运行关键技术研究与示范工程资助项目;天津市应用基础与前沿技术研究计划资助项目（15JCQNJC43500）

戚 艳（1986—），女，博士，工程师，研究方向为微电网及其储能系统应用及优化控制。Email：qiyan_fly@163.com

穆云飞（1984—），男，博士，讲师，研究方向为电力系统安全性稳定性分析及微电网等。Email：yunfeimu@tju.edu.cn

贾宏杰（1973—），男，博士，教授，研究方向为电力系统安全性和稳定性分析、配电网规划和智能电网等。Email：hjj⁃ia@tju.edu.cn