纤维强制裂缝转向规律实验及现场试验

汪道兵， 周福建， 葛洪魁， 刘雄飞， 石　阳， Sergio Zlotnik， 张　薇

( 1. 中国石油大学(北京) 非常规天然气研究院，北京　100249；　2. 西班牙加泰罗尼亚理工大学 土木工程学院，巴塞罗那E-08034；　3. 中国石油勘探开发研究院 采油工程研究所，北京 100083；　4. 中国石油东方地球物理公司 大港分院，天津　300280 )



纤维强制裂缝转向规律实验及现场试验

汪道兵1,2,3， 周福建1， 葛洪魁1， 刘雄飞1， 石阳3， Sergio Zlotnik2， 张薇4

( 1. 中国石油大学(北京) 非常规天然气研究院，北京100249；2. 西班牙加泰罗尼亚理工大学 土木工程学院，巴塞罗那E-08034；3. 中国石油勘探开发研究院 采油工程研究所，北京 100083；4. 中国石油东方地球物理公司 大港分院，天津300280 )

可降解纤维可以强制人工裂缝发生转向,促进复杂缝网的形成，目前还不清楚纤维强制裂缝转向规律。通过纤维滤失暂堵能力实验，评价纤维转向剂对人工裂缝的暂堵转向作用，分析纤维转向剂对不同裂缝宽度、不同流速时裂缝暂堵规律，确定形成暂堵的临界纤维质量分数。根据降解性能评价实验，纤维在少量水存在的情况下降解率能够达到85%以上，并在暂堵后依靠储层温度恢复而实现自动降解；根据真三轴压裂物模实验，验证纤维转向剂在裂缝存在条件下形成暂堵强制裂缝转向的可靠性，得出裂缝发生转向的水平主应力差上限为7.5 MPa，两次压裂产生裂缝间夹角与水平主应力差呈负相关关系。85口井次的现场纤维转向酸压工艺试验表明，转向压力最高达到40.0 MPa，增产效果明显。该研究结果对理解纤维暂堵裂缝转向机理与指导现场压裂施工设计具有指导意义。

可降解纤维； 转向压裂； 降解性能； 暂堵性能

0　引言

随着致密气、页岩气和煤层气等非常规油气资源勘探开发步伐的加快，非常规油气资源已成为世界关注的热点。水力压裂技术是非常规油气进行经济开发的有效手段。非常规储层基质渗透率超低，若采用常规水力压裂技术，则形成单一对称裂缝，难以满足高效勘探开发的需求，必须扩大压裂改造体积，增加裂缝复杂程度。通过缝网体积压裂改造实施油气层的三维立体改造，能够形成人工裂缝立体网络，以实现储层人工裂缝波及体积的最大化，从而提高油气层的有效渗透率和油气井的产量[1-4]。

地层水力裂缝扩展存在优势方位，主要受地应力、天然裂缝和人工遮挡等因素控制。Aghigi M A等采用考虑孔隙弹性的全耦合有限元数值模拟方法，研究致密砂岩中生产诱导的应力扰动对重复压裂裂缝起裂与延伸的影响规律；应力扰动导致重复压裂裂缝重新定向延伸，配合定向射孔可使重复压裂裂缝定向起裂[5]。在页岩水平井分段多级压裂时，先前压开裂缝附近形成的“应力阴影”(Stress Shadow)区域将影响邻近层段水力裂缝的起裂与扩展，是裂缝间距、页岩力学性质和地应力各向异性等因素综合作用的结果[6]。Kresse O等利用非常规UFM2D压裂模型，研究天然裂缝性地层中的复杂裂缝网络扩展，在地应力各向异性较小的情况下，由于存在“应力阴影”效应，裂缝间相互作用可使裂缝发散而形成缝网；如果地应力各向异性较大，裂缝将沿最大主应力方向延伸，缝网的形成受限[6-8]。

当地应力差等客观因素不利于裂缝转向时，可以通过暂堵转向剂引入人工附加遮挡，封堵先前形成的裂缝和高渗流通道，用于进行人工裂缝强制转向压裂，提高改造范围和效果[9-11]。一般采用粉陶、油溶性树脂等暂堵转向剂，但是它们对地层损害较大且受到地层温度限制等[12-13]。郑力会等评价绒囊暂堵液的暂堵性能，它可以使人造岩心裂缝的流动阻力增加25 MPa[14]。杨宝泉通过实验研究ZD-1暂堵剂，在地层温度条件下可以承压20 MPa以上，24 h的水溶率达98%以上[15]。Potapenko D I等使用转向材料控制裂缝的扩展，将可降解纤维裂缝转向技术应用于Barnett页岩水平井的重复压裂施工，裂缝转向体系(FDS)对已形成的裂缝网络形成暂堵，在施工过程中压力明显增加[16]。Allison D等研制一种自动降解可变形颗粒；该转向剂体系采用两种粒径颗粒相互配合使用，密度为1.25 g/cm3，当压力升高到某一值时，颗粒发生形变，渗透率明显降低，形成较为致密的遮挡层[17]。

可降解纤维作为一种新型的暂堵转向剂，可以强制人工裂缝转向，具有适应高温地层、承压能力高、封堵裂缝能力好、遇地层温度自动彻底降解和对地层基本无污染等优点，已成功进行先导性现场试验。目前，对纤维在不同裂缝宽度条件下的裂缝暂堵规律与影响因素缺少实验依据，纤维加量多根据经验，纤维的温度降解性能研究较少，形成暂堵强制裂缝转向的条件与因素有待确认，需要开展纤维强制裂缝转向规律的研究，为理解纤维暂堵裂缝的机理与指导纤维转向压裂设计提供指导。

1　转向剂设计与性能评价

1.1设计

裂缝强制转向剂主要应用于封堵裂缝并迫使它转向[9-15]，需要满足性能为：(1)密度在1.00 g/cm3左右，易与工作液混溶；(2)易于封堵裂缝并具备一定的强度；(3)其形状能够实现现场实时加入；(4)降解后能与工作液配伍；(5)施工结束后降解彻底，保证解除封堵并不影响生产；(6)具备系列产品，能够满足不同条件下的应用；(7)能够满足油井、水井和气井的应用；(8)成本低。

1.2性能评价

1.2.1粒子类型优化

常用的暂堵转向剂一般以不同粒径和形状的颗粒作为暂堵材料，其中线性粒子比颗粒更容易桥堵裂缝[18-21]。为比较纤维转向剂和颗粒转向剂对裂缝储层的暂堵转向能力，进行裂缝性储层暂堵实验和温度降解性能实验。

1.2.1.1颗粒与纤维转向剂裂缝性储层暂堵实验

塔里木盆地山前储层具有埋藏深(6 000～8 023 m)、地层压力高(100～140 MPa)、温度高(150～180 ℃)、储层厚度大(>100 m)和高角度裂缝发育等特点，结合储层特征，利用研究区岩心模拟0.5 mm以下裂缝，进行暂堵实验，岩心平均渗透率为0.860×10-3μm2，平均孔隙度为7.500%[9]。

实验材料：纤维转向剂、颗粒转向剂、瓜胶和蒸馏水等，滑溜水由质量分数为0.20%的瓜胶和蒸馏水配制而成。暂堵转向液分别为：(1)质量分数为0.50%的纤维转向剂和滑溜水；(2)相同质量分数的颗粒转向剂和滑溜水。

实验原理：对于不同模拟裂缝宽度的岩心，分别注入颗粒转向剂溶液和纤维转向剂溶液(DCF)，在同一注入压力围压条件下，通过多组平行实验计算平均注入液量，比较形成暂堵时各自的注入液量，衡量暂堵剂形成暂堵的难易程度。

实验结果：分别采用0.5、0.3、0.1 mm宽度裂缝和孔隙型岩心，实验结果见图1。由图1可以看出：对于较宽的裂缝岩心，相同质量分数的纤维转向剂溶液比颗粒转向剂溶液更容易形成暂堵[19,21]。随着裂缝宽度减小或成为孔隙型岩心时，纤维转向剂溶液的优势逐渐减弱，即：(1)对于较宽的裂缝型岩心，纤维转向剂溶液更容易形成暂堵；(2)对于孔隙型岩心，颗粒转向剂溶液略具优势；(3)随着裂缝宽度减少，颗粒转向剂溶液的暂堵转向能力相对增强。

1.2.1.2颗粒与纤维转向剂温度降解性能实验

实验材料分别选用纤维、颗粒两种类型转向剂(成分相同)，对于每一种转向剂，取3组(每组15个)样品，在90 ℃温度下进行温度降解性能实验，结果见图2。由图2可以看出，纤维转向剂溶液的温度降解性能优于颗粒转向剂溶液的。同时，纤维在液体及温度作用下易软化、聚集，较易形成桥堵，尤其对于裂缝性储层，更容易架桥而形成屏蔽暂堵。因此，裂缝转向剂一般选择纤维型转向剂[10-11,19,21]。

1.2.2物理性能

为了纤维能够彻底被降解，在保证足够强度的前提下控制纤维的直径，通过实验确定纤维的直径为10～20 μm，将纤维转向剂配制质量分数较低的悬浮溶液，常温静置4 h后用显微镜照相，可以清晰地看到转向剂在溶液中微观分散悬浮的状态，分散的纤维易于形成架桥结构(见图3(a))。转向剂易于聚集的趋向使它容易左右交织，易形成较粗大、稳固的聚集体，有利于形成对裂缝良好的封堵效果。

图1　颗粒转向剂与纤维转向剂暂堵注入液量

Fig.1 The injection volume comparisons between practical diverting agent and fiber diverting agent when their bridge process is completed

图2颗粒转向剂与纤维转向剂降解性能实验曲线

Fig.2 The degradation rate curves of particle diverting agent and fiber diverting agent

为确保纤维形成相互交织的聚集体，并且易于现场加料，需要平衡纤维的长度取值，通过实验确定纤维的长度为5.0～6.0 mm。为确保纤维能够均匀稳定地分散在溶液中，确定转向剂密度为1.00～1.02 g/cm3；通过表面活性剂处理，转向剂表面极易分散，悬浮液能够长时间保持稳定状态(见图3(b))。

图3　纤维转向剂物理性能Fig.3 The physical properties of diverting agent

2　转向剂性能实验

2.1温度降解性能

为保证转向剂能够适用于不同工作液体系和流体的井层，转向剂类型设计为温度降解型，通过井温数值模拟，优化降解温度为90、120和150 ℃系列[10-11]。

对于每个系列的转向剂，取3组(每组15个)样品，分别在90、120和150 ℃进行温度降解实验，结果见图4。由图4可知，三个系列转向剂能够在5 h后降解率达到85%以上，并且能够在暂堵后依靠储层温度的恢复而实现自动降解。

2.2配伍性能

为实现清洁无损害的转向酸化，除了保证转向剂能够在温度恢复时自动降解，还要保证纤维转向剂不与各种酸液反应而产生酸渣或其他不溶性成分。根据通常现场配酸液范围配制酸液，分别进行10.00%HCl、8.00%HCl、10.00%HCl+3.00%HF、12.00%HCl+2.00%HF、6.00%HCl+1.50%HF、10.00%HCl+5.00%HAc+2.00%HF(质量分数)等常用酸液体系的配伍性实验，结果见表1。由于实验酸液密度较大，转向剂有向上浮起现象，但在各种酸液体系中均未发生物理化学反应而生成不溶物质。由表1可以看出，纤维转向剂与各种酸液长时间放置均能保持清洁的分散体系，转向剂和各种酸液的配伍性良好。

图4　纤维转向剂随时间的降解程度曲线Fig.4 The degradation rate vs time curves of different type of clean diverting agents

2.3暂堵裂缝转向性能

为了实现转向剂能够暂堵裂缝、增大转向压力并最终强制裂缝转向的目的，纤维转向剂必须能够暂堵裂缝并达到一定的转向压力。为探索纤维转向剂对不同缝宽裂缝的暂堵能力，设计纤维转向剂压裂液性能实验装置(见图5)，通过模拟带裂缝的岩心或类似裂缝的部件模拟不同宽度的裂缝。为了防止在模拟围压泵注入纤维转向剂压裂液过程中堵塞更细的注入管道，将较高质量分数的纤维转向剂提前配制均匀并加入到纤维—砂浆罐，利用高压气体驱替模拟施工过程。

表1　纤维转向剂与各种酸液的配伍性实验结果

图5　纤维转向剂压裂液性能实验装置Fig.5 The experimental device of testing the properties of fiber-based fracturing fluids

2.3.1暂堵能力评价

在实验装置中装入岩心(见图6(a))，向其中加入一定尺寸的钢片，当岩心施加围压后保持一定的宽度。加围压至20.0 MPa后注入纤维转向剂溶液，发生暂堵后继续加压注入，以实现纤维的最终暂堵状态及进入裂缝深度，最大注入压力控制在20.0 MPa以内(见图6(b))。由图6(b)可以看出，0.5 mm裂缝能够被纤维转向剂暂堵，纤维进入裂缝的距离一般在2.0～3.0 mm之间，可承压18.0～19.0 MPa而不破坏堵塞[19,21]。

设计两组实验模拟纤维转向剂堵塞不同宽度裂缝的能力，模拟裂缝高度为20.0 mm，纤维质量分数为1.00%，流量为0.5 L/min，裂缝宽度分别为2.0、3.0 mm，注液过程的注入端压力变化见图7。由图7可以看出，两组实验连续注入纤维转向剂10 min后增加注入阻力分别为8.0～10.0、4.0～8.0 MPa，说明DCF注入后能够明显增大裂缝的进液阻力，且裂缝宽度较小时更为有利。

利用实验装置(见图5)，通过改变不同裂缝宽度和流量得到形成暂堵裂缝的临界纤维质量分数(见图8)。由图8可以看出，在同一裂缝宽度时，随着流速增加，暂堵裂缝所需纤维质量分数增加；在同一流速时，裂缝宽度越大，所需纤维质量分数也越大，说明当流速和缝宽增加时，纤维转向剂暂堵裂缝难度加大。在裂缝宽度为6.0或4.0 mm时，即使采用较高的纤维质量分数(大于2.00%)，现场也需要低于1 m3/min的流速才能形成暂堵；在1 m3/min流速下，裂缝宽度一般不超过6.0或4.0 mm，说明在较大宽度裂缝难以实现暂堵，对裂缝转向不利，可以先加入粉砂堵塞大尺度裂缝，再加入纤维有效封堵裂缝[11,13,19,21]。

图6　0.5 mm裂缝宽度岩心纤维转向剂暂堵状态Fig.6 The temporary bridge state of the core with 0.5 mm width

图7　不同裂缝宽度时纤维转向剂堵塞裂缝能力实验曲线Fig.7 The curves of the temporary bridge ability of fiber at different levels of fracture width

2.3.2纤维转向剂转向性能物理模拟实验

为了模拟压裂施工中纤维转向剂暂堵带来的裂缝转向，设计纤维转向剂暂堵压裂物理模拟实验，利用大尺寸真三轴压裂模拟系统，对尺寸为300.0 mm×300.0 mm×300.0 mm的天然露头岩样进行压裂模拟。利用冻胶携带纤维，对已形成裂缝进行暂堵，提高压裂液的注入压力，使它超过最大水平主应力，在垂直最大主应力方向上开启新缝。经过多次暂堵、新缝开裂，形成不同方位裂缝交织的缝网系统。

2.3.2.1方法

首先利用清水模拟第一次压裂，压裂出一条裂缝作为模拟的天然裂缝或水力裂缝，并使用示踪剂标示；然后配制纤维转向剂压裂液，利用纤维转向剂压裂液模拟第二次暂堵压裂并记录压力变化，实验结束后取出岩样观察裂缝形态。

图8　纤维转向剂暂堵裂缝时不同裂缝宽度下纤维质量分数与流速的关系曲线Fig.8 The relationship curves between flow rate and fiber concentration(mass fraction) at different levels of fracture width when the fiber bridge is reached

2.3.2.2仪器及用品

真三轴压裂模拟系统；天然露头制备岩样，尺寸为300.0 mm×300.0 mm×300.0 mm，一面正中打27.0 mm小孔，深度为17.0 cm，并粘接10.0 cm长钢管(外径为25.0 mm，内径为22.0 mm)；压裂液为3.00%～5.00%瓜胶+0.04%柠檬酸+5.00%交联剂+1.00%～2.00%纤维(质量分数)；破胶剂：25.00%醋酸。

2.3.2.3结果

Sandstone2#致密砂岩岩样，最大水平应力为7.5 MPa，最小水平应力为5.0 MPa，垂向应力为15.0 MPa，第一次压裂时，压力由9.0 MPa迅速降至2.0 MPa，岩样破裂，停泵，打开观察；再重新加载围压，泵注DCF，泵速为10 mL/min，泵压出现多次波动，压力由52.8 MPa迅速降至2.0 MPa，响声清脆且较大，形成新缝，停泵打开观察，结果见图9，第一次压裂沿最大水平主应力方向产生一条东翼单缝；第二次压裂产生的人工裂缝与第一次压裂后形成的东翼单缝相互垂直。说明纤维具有明显的暂堵作用，在应力差为2.5 MPa的条件下，可以使人工裂缝发生转向。

图9　取出岩样照片Fig.9 The graph of core samples after experiment

另外，分别模拟水平应力差为2.5、5.0和7.5 MPa时露头灰岩的裂缝转向机理，当应力差为2.5 MPa时，第二条裂缝与第一次压开裂缝基本垂直；当应力差为5.0 MPa时，两次压裂裂缝夹角约为45°；当应力差为7.5 MPa时，裂缝不能发生转向。

因此，纤维转向剂压裂液具有明显的暂堵作用，在暂堵旧缝的同时，如果最大、最小水平主应力差值较小，在垂直最大主应力方向上开启新缝，当水平应力差达到某一临界值时，即使注入纤维转向剂封堵也难以使裂缝发生转向。在压裂模拟过程中，压力出现多次上升、然后下降过程，说明纤维转向剂可以形成多次破裂或裂缝延伸过程[11,13,17-19]。

2.3.2.4岩样第二次压裂后的应力场模拟

根据注入流体诱导应力场和人工裂缝诱导应力场理论[22-24]，模拟岩样在实验条件下的周向应力分布，基本输入参数见表2，模拟结果见图10。由图10可以看出，周向应力场最小方向沿y轴(对应实验南北方向)，说明转向裂缝形态沿南北向，与初始裂缝垂直，与实验结果一致[11,13,17-19,21]。

表2　基本输入参数

图10　Sandstone2#岩样周向应力模拟平面Fig.10 The simulated 2D graph of circumferential stress of Sandstone 2#

3　现场应用

在非均质碳酸盐岩酸压施工中，在地层最大主应力方位、天然裂缝发育方位，以及非均质发育的储集体相对于井眼的方位等匹配不一致，且存在转向造缝的可能时(最大、最小主应力差较小)，通过高质量分数纤维转向剂暂堵已形成裂缝，提高注入压力，迫使裂缝在其他方向开裂并延伸，增加沟通概率而提高酸压效果。采用较低排量充填、提高裂缝内净压力和多次加入纤维转向剂等方法，提高纤维转向效率[10,21-23]。塔里木盆地高温高压碳酸盐油气藏非均质性强、天然裂缝和溶洞体分布不一、地应力各向异性强，为了提高酸压沟通缝洞体概率，在85口井应用纤维转向剂酸压工艺，转向压力(或净压力增加值)最高达40.0 MPa，增产效果明显。

试验区块储层特征及物性参数：储层岩石类型主要为颗粒灰岩和礁灰岩。颗粒灰岩的颗粒质量分数大于70%。宏观储集空间以岩心级别的溶蚀孔洞为主，含少量大型溶洞及裂缝，微观储集空间以薄片级别的溶孔为主，包括粒间溶孔、粒内溶孔、晶间溶孔和微裂缝。根据岩心样品的物性数据统计，最大孔隙度为12.740%，最小孔隙度为0.099%，平均为2.030%;渗透率分布范围为(0.002～840.000)×10-3μm2，平均为8.390×10-3μm2。

实例1：A井是某油田的一口评价井，钻井、录井油气显示一般，实钻井眼轨迹偏离强振幅异常反映的储集体，从目的井段至储集体中部距离为150 m。套管射孔完井后测试开井36 h产少量油(0.02 m3)，关井曲线反映近井储层致密，导数曲线后期下掉并趋平，试井解释认为远井存在好储集体。A井酸压改造对主应力方位有利，但对高角度天然裂缝发育方向不利，且储集体距离井眼较远，采用纤维转向剂酸压提高沟通缝洞体概率，同时扩大改造范围[9,11,13]。

第一级压裂无明显沟通显示；纤维转向剂溶液到位后泵压上升5.8 MPa，第二级压裂液造缝泵压明显增高(比第一级高14.0 MPa)，转向造缝明显，且后期有明显沟通，说明转向沟通强振幅区；注酸沟通作用明显，泵压下降幅度超过15.0 MPa，沟通效果好[12,22-23]。

酸压后用6.0 mm油嘴放喷排液，日产油为100 m3，折日产气为1.100 0×104m3。酸压后试井曲线双对数诊断图上有明显1/2斜率曲线的人工缝特征，且双对数图后期曲线下掉，裂缝沟通有利储集体[9-12]。

实例2：B井是某油田的一口水平开发井，酸压目的层段长度为643.0 m，且不同井段储层发育状况差别较大，A点附近(5 850.6 m)和B点附近(5 920.5 m)表现为串珠状反射，气测显示高。A点附近井段在钻井过程中漏失大量泥浆，中间层段表现为弱反射特征且油气显示好。酸压原则是尽力使长水平段的多个储层发育段获得有效改造，考虑采用人工裂缝强制转向酸压工艺，争取形成多条裂缝、获得多处沟通：首先泵注一定规模前置液造缝；然后注入纤维转向剂溶液形成暂堵，继续注入前置液争取在另一井段形成新的裂缝；再注入酸液对形成的人工裂缝及其连通的天然缝洞系统进行酸蚀疏通，建立高效的导流通道[24-28]。

根据酸压施工曲线，第一级前置液造缝后无明显沟通显示，在注入DCF过程中排量稳定时，泵压呈上升趋势，反映DCF在井底缝口的积聚暂堵过程，将排量提高至每一级前置液水平时泵压有一定增加，说明纤维转向剂对人工裂缝起到暂堵转向作用[9,13-14,18-19,21]；注入酸液进入地层后泵压下降，酸蚀效果明显。酸压后用4.0 mm油嘴求产，油压为20.0 MPa，日产油为90.7 m3，日产气为0.903 2×104m3，不产水。

4　结论

(1)评价纤维转向剂的暂堵能力，分析在不同裂缝宽度、不同流速下的暂堵裂缝规律，在同一裂缝宽度下，随着流速增加，暂堵裂缝所需纤维质量分数增加；在同一流速下，裂缝宽度越大，所需纤维质量分数也越大，说明当流速和缝宽增加时，纤维暂堵裂缝难度加大。

(2)纤维转向剂与各种酸液长时间放置均能保持清洁的分散体系，与各种酸液的配伍性良好。评价90、120和150 ℃系列纤维转向剂的降解性能，纤维在少量水存在的情况下降解率能够达到85%以上，并且在暂堵后依靠储层温度的恢复而实现自动降解，完全满足油气井裂缝转向增产改造的需要。

(3)验证纤维形成暂堵、强制人工裂缝转向的条件，即当水平主应力差低于7.5 MPa时，纤维可以使裂缝发生转向，当高于7.5 MPa时，难以使裂缝发生转向；水平主应力差值越小，两次压裂产生的裂缝夹角越大。

[1]衡帅,杨春和,曾义金,等.页岩水力压裂裂缝形态的试验研究[J].岩土工程学报,2013,35(10):1807-1816.

Heng Shuai, Yang Chunhe, Zeng Yijin, et al. Experimental study on the hydraulic fracture geometry of shale [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2013,35(10):1807-1816.

[2]陈勉,庞飞,金衍.大尺寸真三轴水力压裂模拟与分析[J].岩石力学与工程学报,2000,19(增刊):868-872.

Chen Mian, Pang Fei, Jin Yan. Experiments and analysis on hydraulic fracturing by a large-size triaxial simulator [J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2000,19(Supp.):868-872.

[3]Blanton T L. Propagation of hydraulically and dynamically induced fractures in naturally fractured reservoirs [C]. SPE-15261-MS, 1986.

[4]Mayerhofer M J, Lolon E P, Warpinski N R, et al. What is stimulated reservoir volume (SRV) [C]. SPE 119890, 2008.

[5]Aghighi M A, Rahman S S, Rahman M M. Effect of formation stress distribution on hydraulic fracture reorientation in tight gas sands [C]. SPE-122723-MS, 2009.

[6]Neal Borden Nagel, Marisela Sanchez-Nagel. Stress shadowing and micro-seismic events: A numerical evaluation [C]. SPE-147363-MS, 2011.

[7]Kresse O, Wu R, Weng X, et al. Modeling of interaction of hydraulic fractures in complex fracture networks [C]//SPE Hydraulic Fracturing Technology Conference. SPE-152052-MS, 2012.

[8]Kresse O, Weng X, Wu R, et al. Numerical modeling of hydraulic fractures interaction in complex naturally fractured formations [C]. ARMA-12-292, 2012.

[9]邹国庆,车明光,季小红,等.超高压裂缝型气藏分层压裂技术及应用[J].天然气地球科学,2012,23(2):365-369.

Zou Guoqing, Che Mingguang, Ji Xiaohong, et al. Multistage fracturing technology and application for ultra-high pressure fractured gas reservoirs [J]. Natural Gas Geoscience, 2012,23(2):365-369.

[10]Zhou Fujian, Liu Yuzhang, Liu Xiongfei, et al. Case study: YM204 obtained high petroleum production by acid fracture treatment combining fluid diversion and fracture reorientation [C]. SPE 121827, 2009.

[11]Wang Daobing, Zhou Fujian, Ding Wei, et al. A numerical simulation study of fracture reorientation with a degradable fiber-diverting agent [J]. Journal of Natural Gas Science and Engineering, 2015,25:215-225.

[12]万仁溥,罗英俊.采油技术手册:第九分册[M].北京:石油工业出版社,1998.

Wan Renfu, Luo Yingjun. Production technical manual: Volume 9 [M]. Beijing: Petroleum Industry Press, 1989.

[13]Wang Daobing, Zhou Fujian, Ge Hongkui, et al. An experimental study on the mechanism of degradable fiber-assisted diverting fracturing and its influencing factors [J]. Journal of Natural Gas Science and Engineering, 2015,27:260-273.

[14]郑力会,翁定为.绒囊暂堵液原缝无损重复压裂技术[J].钻井液与完井液,2015,32(3):76-78.

Zheng Lihui, Weng Dingwei. Study on repeating fracturing while causing no damage to original fractures [J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2015,32(3):76-78.

[15]杨宝泉.ZD-1暂堵剂的研究及应用[J].大庆石油地质与开发,2003,22(2):51-52.

Yang Baoquan. Study and application of ZD-1 temporary plugging agent [J]. Petroleum Geology & Oilfield Development in Daqing, 2003,22(2):51-52.

[16]Potapenko D I, Tinkham S K, Lecerf B, et al. Barnett shale refracture stimulations using a novel diversion technique [C]. Paper SPE-119636-MS, 2009.

[17]Allison D, Curry S, Todd B. Restimulation of wells using biodegradable particulates as temporary diverting agents [C]. Paper CSUG/SPE-149221-MS, 2011.

[18]Michael J E, Kenneth G N. Reservoir stimulation [M]. 3rd ed. Texas, USA: Wiley, 2003.

[19]汪道兵,周福建,葛洪魁,等.纤维暂堵人工裂缝附加压差影响因素分析[J].科技导报,2015,33(22):73-77.

Wang Daobing, Zhou Fujian, Ge Hongkui, et al. Analysis of factors influencing additional pressure drop of fiber-assisted temporary blocking of an artificial fracture [J]. Science and Technology Review, 2015,33(22):73-77.

[20]汪道兵,葛洪魁,周福建,等.注入流体诱导应力场模拟计算[J].东北石油大学学报,2015,39(2):85-93.

Wang Daobing, Ge Hongkui, Zhou Fujian, et al. Numerical simulation of the injected fluid induced stress field [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2015,39(2):85-93.

[21]汪道兵.直井纤维暂堵转向压裂裂缝启裂与延伸数学模型研究[D].成都:成都理工大学,2013.

Wang Daobing. Study on the mathematical model about the fiber temporary plugging diverting fracturing crack initiation and propagation of the vertical wells [D]. Chengdu: Chengdu University of Technology, 2013.

[22]Sadegh Badakhshan Raz, Ahmad Ghassemi. Stresses around a production well in gas hydrate-bearing formation [C]// The 45th US Rock Mechanics/Geomechanics Symposium. American Rock Mechanics Association, 2011.

[23]Warpinski N R, Branagan P T. Altered-stress fracturing [J]. Journal of Petroleum Technology, 1989,41(9):990-997.

[24]Zhang Jingchen, Bian Xiaobing. Numerical simulation of hydraulic fracturing coalbed methane reservoir with independent fracture grid [J]. Fuel., 2015,143:543-546.

[25]Zhang Jingchen, Hou Jirui. Theoretical conductivity analysis of surface modification agent treated proppant Ⅱ-Channel fracturing application [J]. Fuel. 2016,165:28-32.

[26]伊向艺,汪道兵,侯艳红,等.一种确定控制缝高的人工隔层剂最优用量方法[J].石油天然气学报,2012,34(6):145-147.

Yi Xiangyi, Wang Daobing, Hou Yanhong, et al. A method of determining optimal amount of artificial barrier agent to control fracture altitude [J]. Journal of Oil and Gas Technology, 2012,34(6):145-147.

[27]周福建,汪道兵,伊向艺,等.迫使碳酸盐岩油气藏裂缝向下延伸的酸压技术[J].石油钻采工艺,2012,34(6):65-68.

Zhou Fujian, Wang Daobing, Yi Xiangyi, et al. Acid fracturing technology forcing fracture to propagate downward in carbonate reservoirs [J]. Oil Drilling & Production Technology, 2012,34(6):65-68.

[28]周福建,伊向艺,杨贤友,等.提高采收率纤维暂堵人工裂缝动滤失实验研究[J].钻采工艺,2014,37(4):83-86.

Zhou Fujian, Yi Xiangyi, Yang Xianyou, et al. Dynamic filtration experiment study on EOR fiber on bridging the artificial fracture [J]. Drilling & Production Technology, 2014,37(4):83-86.

2016-02-24；编辑：任志平

国家重点基础研究发展计划“973计划”项目(2015CB250903)；国家自然科学基金重大项目(51490652)；国家建设高水平大学公派研究生项目(CSC 201506440005)；中澳天然气技术伙伴关系基金(20150817120350)；中国石油天然气股份有限公司科学研究与技术开发项目(2014A-4212)；中国石油大学(北京)科研基金资助项目(2462016YXBS10)

汪道兵(1985-)，男，博士研究生，主要从事非常规储层缝网形成与控制机理方面的研究。

周福建，E-mail: zhoufj@cup.edu.cn

10.3969/j.issn.2095-4107.2016.03.010

TE357.1

A

2095-4107(2016)03-0080-09