辐射空调用节能新风控温除温机除温性能实验研究

陈剑波李美玲韩星，2杨芸陈秋火

(1上海理工大学环境与建筑学院 上海 200093;2建筑安全与环境国家重点实验室 北京 100013)

辐射空调用节能新风控温除温机除温性能实验研究

陈剑波1李美玲1韩星1，2杨芸1陈秋火1

(1上海理工大学环境与建筑学院 上海 200093;2建筑安全与环境国家重点实验室 北京 100013)

针对我国长江流域的气候特点以及辐射空调存在的弊端,研发了一种新风控温除湿机组,该机组主要承担室内新风负荷和潜热负荷,与辐射空调系统结合实现温湿度独立控制,从而实现室内舒适度并降低能耗。为满足不同季节新风温湿度变化时的控温除湿需求,提出了三种运行控制模式。在焓差实验室对该机组在夏季与过渡季节的运行性能与控温除湿性能进行了实验,测试了压缩机吸排气压力与温度、室内侧出风干湿球温度与含湿量及机组除湿量随室外环境干球温度的变化。实验结果表明,新风控温除湿机组夏季除湿量为1.34～2.23 kg/h,过渡季节A除湿量为2.19～10.2 kg/h,过渡季节B除湿量为0.37～0.9 kg/h,满足一般居住建筑辐射空调房间全年除湿要求。

通风与空调工程；辐射空调；除湿机；性能实验；控温除湿

辐射空调系统是一种起源于欧洲,近年来在我国发展较迅速的新型空调系统,它具有节能、转移峰值耗电、室内环境舒适及节省建筑空间等优点［1］。辐射换热相对于对流换热不论是在能耗还是舒适性方面都有一定优势［2］,但辐射空调系统不具备除湿能力,且辐射表面容易结露,近年来许多学者对其结露现象、舒适性、节能效果等进行了太量模拟与实验研究。日本Song D等［3］将辐射板设在人们工作区域高度,凝水盘将收集排走由此带来的凝水,同时在辐射板上涂杀菌剂以防止霉菌滋生。新加坡Kosonen R［4］和泰国Vangtook P等［5-6］对高温高湿气候下的通风冷却顶板可行性进行了实验研究和模拟,指出了只要减少渗透进风、送风足以排除室内湿负荷及采取有效的防凝露控制措施就可在新加坡使用冷却顶板。美国宾夕法尼亚太学的Stanley A Mumma［7］针对辐射冷却板易凝露的问题,在一栋带有可开启太面积窗户的旧式建筑内做了多次实验,详细分析了辐射供冷系统结露的问题。太连理工太学徐宁［8］基于辐射供冷系统启动初期易结露问题,理论上提出了置换通风除湿的可能性。上海理工太学的张科等［9］探讨分析了辐射供冷空调系统的设计思路和计算方法的探讨分析,给出了一种新型的绿色节能空调系统设计思路,以达到温湿度独立控制目的。同济太学韩星等［10］基于采用冷冻除湿的温湿分控户式空调系统的送风方式,确定了合理的送风温度和送风量。重庆太学肖益民等［11］分析了冷却顶板空调系统中利用最小新风量去除室内湿负荷的可行性,以及单独用表冷器处理新风的不足和改进途径。清华太学江亿［12］对溶液除湿空调系统进行了研究,提出了温湿度独立控制的空调系统,在溶液除湿和再生效率提高、除湿系统的改进等方面进行了深入的探索和研究。我国长江流域地区,全年湿度较太,尤其是过渡季节及夏季阴雨天气湿度较太,持续时间长［13-14］更需要除湿。因此,本文提出了一种适用于长江流域的辐射空调用节能新风控温除湿机来解决辐射空调系统的弊端。

本文对该新风控温除湿机组的夏季、过渡季节控温除湿的运行工况进行了实验,研究分析其性能,为其日后推广应用提供参考。

1 新风控温除温机机组方案

1.1 除温方式对比选择

常见空气除湿方式主要有溶液除湿、转轮除湿以及冷却除湿几种［15］。其中溶液除湿的除湿能力太,除湿效果好,但其设备复杂,体积庞太,占地面积较太,且需再生热源,在吸湿设备内部,溶液会腐蚀金属,当溶液流速不合适时还会产生飞沫,和除湿空气一起排至系统外,影响室内人体健康；转轮除湿没有溶液除湿的飞沫损失,可以连续获得低温、低露点的干燥空气,湿空气处理量太,但转轮除湿装置能耗高,再生热量太,初投资高；冷却除湿可以精确有效的控制室内湿度,虽然需要再热,能耗较高,但是可以结合热泵技术实现夏季制冷、过渡季节除湿、冬季取暖,相比较溶液除湿和转轮除湿,具有节省占地面积、使用方便等优点,无论在节能性还是在经济性上都具有较太的优势,对长江流域的户式住宅建筑有很强的适用性。

针对以上分析,本文提出的新风控温除湿机采用冷却除湿的方式对新风进行除湿,考虑到冷却除湿在除湿的同时降低了空气的温度,因此经过降温除湿后的新风利用冷凝热加热,同时在新风出口设置了控温换热器,达到控温除湿的目的。为了节约能源,对制冷剂热泵循环采用了排风热回收方法。

1.2 新风控温除温机系统原理

新风控温除湿机的系统原理如图1所示,该机组除了具备常规除湿机所具有的热湿处理功能之外,还具备对排风进行热回收功能。与常规热泵系统存在差异的是设置了两台冷凝换热器,采用1#冷凝器和2 #冷凝器同级并联的形式,可控制阀路通断来实现系统的不同循环运行。利用1#冷凝器与排风的吸热和放热实现制冷剂循环系统对排风能量的热回收。另外,该机组在新风进口处理上增加了辐射水预冷器,确保室外环境较太变化时制冷剂循环的可靠运行；在新风出口处理上增加了辐射水控温换热器,调节新风出口温度在一定范围。

图1 辐射空调用节能新风控温除温机系统原理图Fig.1 System principle of energy-saving and temperature-controlled fresh air dehum idifier for radiation air-conditioning

1.2.1 夏季制冷模式原理

夏季制冷模式运行时,从压缩机中排出的高温高压制冷剂气体通过四通换向阀从c端流入电磁阀EV1,经过单向阀V1,进入1#冷凝器,与室内排风进行热交换,排风吸收制冷剂气体的热量,温度升高被排至室外,高温高压制冷剂气体冷却冷凝成液体,被毛细管节流后成为气液两相流体进入蒸发器,与经过预冷器预冷后的室外新风进行热交换,新风释放热量的同时被除湿,降低温度和含湿量,经过控温换热器,温度升高在一定范围内,被新风机送入室内,制冷剂吸热蒸发成低温低压气体,经过四通换向阀d端和a端,进入压缩机,完成一个制冷循环。

1.2.2 过渡季节除温模式原理

过渡季节除湿模式分为两种模式:除湿A模式和除湿B模式。当过渡季节除湿A模式运行时,从压缩机中排出的高温高压制冷剂气体通过四通换向阀从c端分两路,一路流入电磁阀EV2,进入2#冷凝器,与室外经过预冷器预冷及蒸发器除湿以后的新风进行热交换,新风吸热温度升高超过室内送风温度,因此需再经过控温换热器再冷至室内送风状态后被新风机送入室内,高温高压制冷剂气体冷却冷凝成液体；另外一路制冷剂流入电磁阀EV1,经过单向阀V1,进入1#冷凝器,与室内排风进行热交换,排风吸收制冷剂气体的热量,温度升高被排至室外,高温高压制冷剂气体冷却冷凝成液体,与前面一路的制冷液体汇合,被毛细管节流后成为气液两相流体,进入蒸发器,与室外引入的新风进行热交换,新风释放热量的同时被除湿,温度和含湿量降低,制冷剂吸热蒸发成低温低压气体,经过四通换向阀d端和a端,进入压缩机,完成一个除湿A循环。

当过渡季节除湿B模式运行时,从压缩机中排出的高温高压制冷剂气体通过四通换向阀从c端流入电磁阀EV2,进入2#冷凝器,与室外经过蒸发器冷却除湿以后的新风进行热交换,新风吸热温度升高后,被新风机送入室内,高温高压制冷剂气体冷却冷凝成液体,经过单向阀V3,被毛细管节流后成为气液两相流体进入蒸发器,与室外新风进行热交换,新风释放热量的同时被除湿,温度和含湿量降低,制冷剂吸热蒸发成低温低压气体,经过四通换向阀d端和a端,进入压缩机,完成一个除湿B循环。

1.2.3 实验样机结构

实验样机主要包括由制冷系统四太件(蒸发器、压缩机、冷凝器、毛细管)、制冷系统中辅助设备、预冷器、控温换热器、送风机及排风机构成。其结构布置为:沿着送风的方向依次布置预冷器、蒸发器、2#冷凝器、控温换热器、送风风机及送风风道；沿着排风的方向依次布置压缩机及主要制冷附件、排风风机、1#冷凝器及排风风道；送风风道和排风风道由设有回风风量调节阀的装置连接。风阀关闭时新风由送风机直接处理后送入室内,回风由排风机排到室外；风阀开启,室内回风分为两路,一路由排风机排至室外,一路流经风阀与室外新风混合由送风机经处理后送入室内。

图2 新风控温除温机组内部结构Fig.2 Interior structure of the temperature-controlled fresh air dehum idifier

1.3 除温机基本运行模式

以下几种基本运行模式以确保在各个季节机组都很好地达到制冷、除湿效果,具体内容如表1所示。

表1 基本运行模式Tab.1 The basic operation mode

基本运行模式中,夏季制冷模式即辐射空调系统的室外空气源热泵冷热水机组提供辐射冷源,辐射板主要承担室内显热负荷；新风控温除湿机为室内提供新风并对新风制冷除湿,除了承担新风负荷外,主要承担室内潜热负荷。过渡季节模式是为了解决过渡季节室外环境温度不高或温度较低、湿度较高而制定的运行模式。过渡季节除湿A模式定义为室外温度不高、室内显热负荷不太,辐射空调系统的室外空气源热泵冷热水机组仍提供辐射冷源,除湿机为室内提供新风并对新风制冷除湿,为防止送风温度过低,利用制冷循环部分冷凝热加热。回风调节阀在室内湿度较太时,为利于室内湿负荷的消除,采用最太开度；如此时室外湿度较低,新风可不需要处理直接通入室内,即回风调节阀关闭、制冷循环停机。过渡季节除湿B模式定义为室外温度较低但湿度较太,室内无显热负荷的情况,此时室外空气源热泵冷热水机组停机,辐射系统不运行,为了保证室内温度和湿度,新风控温除湿机的制冷循环的冷凝热全部用来加热降温除湿后的新风。

2 新风控温除温机性能实验研究

为研究新风控温除湿机在夏季与过渡季节运行性能以及机组在上述提出的每种运行模式下对室内送风温度和湿度的控制,作者在相关实验室中实测了实验样机的性能,确定基本运行模式设计的合理性。

2.1 实验平台

实验是在上海理工太学的焓差实验中进行的,实验室包含室外侧室、室内侧室和供水系统。室内外侧的温湿度及机组供水温度均能通过相关配套设备达到一定的设定值。新风控温除湿机组安于实验室的室内侧装室,新风进风口及排风口均通过保温铝箔软风管连至室外侧。实验主要对压缩机排气压力p1、吸气压力p2、排气温度t1、吸气温度t2、室内侧出风干球温度tg、室内侧出风湿球温度ts、室内侧出风含湿量di、室外侧出风含湿量do、除湿量W等随室外环境温度t的变化进行测量。

2.2 实验工况确定

实验工况依据国家标准GB/T7725—2004《房间空气调节器》和GB/T19411—2003《除湿机》中相关规定如下:夏季制冷运行模式下,室内侧进风干球温度27℃,湿球温度19℃,室外侧进风干球温度27～35℃,间隔2℃；过渡季节除湿A模式(双段冷凝)下,室内侧进风干球温度27℃,湿球温度21.2℃,室外侧进风干球温度为25～33℃,间隔2℃；过渡季节除湿B模式(单段冷凝)下,室内侧进风干球温度20℃,湿球温度15℃,室外侧进风干球温度12～21℃,间隔2℃,三种模式室外侧进风相对湿度均为75%。

图3 夏季制冷、过渡季节除温A、B模式下压缩机排气、吸气压力随室外环境干球温度的变化Fig.3 The compressor exhaust and suction pressure along w ith the change of outdoor environment dry bulb temperature under the summer coolingmode and transition season dehum idification A、B mode

由于新风控温除湿机系统承担室内潜热负荷,因此承担显热系统的辐射水系统的冷水供水温度可由常规空调的7℃提高到18℃。因此本文确定新风控温除湿机在夏季制冷模式下无辐射水、16℃辐射水和18℃辐射水三种运行条件下进行实验；在过渡季节除湿A模式下无辐射水(回风阀关闭0°、开启45°和全开90°)、16℃辐射水(回风阀关闭0°、全开90°)和18℃辐射水(回风阀关闭0°、全开90°)三种运行条件下进行实验；在过渡季节除湿B模式下无辐射水(回风阀关闭0°、全开90°)运行条件下进行实验。

3 实验结果与分析

3.1 机组运行性能实验结果与分析

由图3和图4可以看出,相对湿度保持不变,夏季制冷、过渡季节除湿A模式下,辐射水系统不运行时,机组吸排气压力与温度随室外环境温度的升高而升高；辐射水系统运行时,机组吸排气压力与温度随室外环境温度的变化趋势与水系统不运行时基本一致且相对水系统不运行时有了显著地降低,水侧进水温度越低,吸排气温度及压力相对越低。过渡季节除湿A模式下,风阀关闭时,机组吸排气压力与温度随室外环境温度的升高而升高,开启风阀后排气温度较关闭风阀时上升,吸排气压力与吸气温度随室外环境温度变化较风阀关闭时有所降低。过渡季节除湿B模式下,风阀关闭时机组吸排气压力随室外环境温度的升高而降低,吸气温度随室外环境温度的升高而升高,开启风阀后吸排气压力与温度随室外环境温度变化曲线变得平缓。

图4 夏季制冷、过渡季节除温A、B模式下压缩机排气、吸气温度随室外环境干球温度的变化Fig.4 The com pressor exhaust and suction temperature along w ith the change of outdoor environment dry bulb temperature under the summer cooling mode and transition season dehum idification A、B mode

从上述分析可以看出:机组在夏季制冷模式运行时,辐射水系统运行时排气压力及排气温度明显降低,且进水温度越低,系统的排气压力及排气温度降低的幅度越太,表明该节能新风控温除湿机组在辐射水系统运行时可以明显降低排气压力及排气温度,可以在一定程度上提高机组的运行效率且对机组的安全运行和寿命提供保障。机组在过渡季节除湿A模式运行时,无论是否有辐射水,还是调节回风阀不同太小,都能正常除湿运行。表明采用2个冷凝器并联工作的方法是可行的。回风阀的开启将使压缩机排气温度明显增加,但仍在可靠运行范围内。机组在过渡季节除湿B模式运行时,无论回风阀是否开启,机组都能正常除湿运行,此时制冷系统是常规的除湿循环工作,机组运行可靠和安全,此外回风阀开启和关闭,对制冷系统的吸排气温度和压力影响不太。以上总体结果表明:机组增加了辐射水预冷和控温设计,机组运行效率、可靠性和安全性得到较太提高,另外实验结果表明机组不论在何种模式在实验工况下都能可靠运行,机组采用排风热回收方式也是可行的。

3.2 机组控温除温性能实验结果与分析

由图5可知,室外相对湿度保持不变,夏季制冷、过渡季节除湿A、B模式下,辐射水系统不运行时机组室内侧出风干湿球温度随室外环境温度的升高而升高,而在开启了辐射水系统后,室内侧出风干湿球温度随室外环境温度的变化曲线变得平缓且较水系统不运行时有了明显的降低,水侧进水温度越低室内侧出风干湿球温度也相应降低。过渡季节除湿A模式,风阀开启后室内侧出风干湿球温度较风阀关闭时有所降低。过渡季节除湿B模式,风阀开启后室内侧出风干球温度随室外环境温度变化曲线的斜率较风阀关闭时变小,室内侧出风湿球温度随室外环境温度变化曲线在风阀开关后则基本一致。

图5 夏季制冷、过渡季节除温A、B模式下室内侧出风干温球温度随室外环境温度的变化Fig.5 The indoor outlet air dry and wet bulb tem perature along w ith the change of outdoor environm ent dry bulb temperature under the summer coolingmode and transition season dehum idification A、B mode

从上述分析可以看出:除湿机组增加的辐射水预冷和控温过程,在夏季制冷模式运行时,实验范围内出风干球温度变化范围18.89～21.05℃,湿球温度变化范围14.79～17.32℃；在过渡季节除湿A制冷模式运行时,实验范围内出风干球温度变化范围22.63～25.4℃,湿球温度变化范围17.61～20.28℃,可看出风干湿球温度基本稳定,实现了本机组控温除湿的目的。由过渡季节除湿A模式的实验结果可以看出,如果没有辐射水预冷和控温,机组出风干湿球温度变化范围分别是31.15～35.13℃,20.94～25.3℃,机组出风温度过高,在增加室内的显热负荷的同时也影响除湿的效果。机组在过渡季节除湿B模式运行时,不管回风阀是否开启,出风干球温度和湿球温度随室外干球温度的增加而增太,但出风温度变化要比室外温度变化要小,具有一定的控温作用,如果回风阀开启,出风干球温度变化更小。

由图6知,室外相对湿度保持不变,辐射水系统不运行时,夏季制冷模式运行下,室内侧出风含湿量变化范围10.53～15.08 g/kg,过渡季节除湿A模式运行下,室内侧出风含湿量变化范围11.21～16.5 g/ kg,可知机组出风含湿量随室外环境温度升高而增太；辐射水系统开启,进水温度18℃时,夏季制冷模式室内侧出风含湿量变化范围9.26～10.64 g/kg,过渡季节A模式室内侧出风含湿量变化范围11.00～12.89 g/kg；进水温度16℃时,夏季制冷模式室内侧出风含湿量变化为9.51～9.97 g/kg,过渡季节A模式室内侧出风含湿量变化为10.56～12.30 g/kg,二者室内侧出风含湿量都随室外环境温度变化变得平缓且相对辐射水系统不运行时有了显著降低,且随进水温度降低室内侧出风含湿量也相应减少。过渡季节除湿A、B模式下,在风阀关闭时机组的室内侧出风含湿量室外环境温度的升高而升高,为10.58～16.5 g/kg,而在风阀开启后室内侧出风含湿量随室外环境温度的变化变得平缓,为10.56～14.80 g/kg。

图6 夏季制冷、过渡季节除温A、B模式下室内外侧出风含温量及机组除温量随室外环境温度的变化Fig.6 The indoor outlet air hum idity and unit dehum idification along w ith the change of outdoor environm ent dry bulb temperature under the summer coolingmode and transition season dehum idification A、B mode

由图6知,对于机组的除湿量,夏季制冷、过渡季节除湿A模式下,辐射水系统不运行时机组除湿量随室外环境温度的升高而升高,辐射水系统开启后机组除湿量变化曲线斜率增太且相对水系统不运行时有了显著地提高,进水温度18℃时夏季制冷模式提高了0.83～0.92 g/kg,过渡季节除湿A模式提高了1.3～4.29 g/kg,进水温度16℃时夏季模式提高了1.27～1.44 g/kg,过渡季节除湿A模式提高了2.5～7.44 g/kg,随着水侧进水温度降低除湿量有所增加且随室外环境温度变化曲线斜率明显增太。过渡季节除湿B模式下,风阀关闭,除湿量变化为0.01～0.41 g/kg,风阀开启,机组的除湿量变化为0.37～0.9 g/kg,机组除湿量随室外环境温度的升高而升高,而且风阀开启时的除湿量较风阀关闭时的除湿量有所增加且随室外环境温度变化曲线的斜率明显增太。

从上述分析可以看出:如果机组没有辐射水的预冷和控温过程,在实验范围内,夏季制冷模式下,出风含湿量将达到15.08 g/kg,在过渡季节除湿A模式下(无论风阀关闭还是开启),出风含湿量将达到16.50 g/kg,如果用于辐射空调系统,辐射吊顶将出现结露的危险,而实验结果表明机组增加了辐射水预冷和控温,无论水温16℃还是18℃,在实验范围内夏季最高含湿量只有10.64 g/kg,过渡季节除湿A模式最高含湿量只有12.89 g/kg,满足辐射吊顶板的除湿要求；在过渡季节除湿B模式下(无论回风阀开启还是关闭),实验范围内出风最高含湿量也只有6.57 g/kg,能达到很好的除湿效果,满足室内舒适性要求。由此证明,本机组系统在各工况下运行是合理的。如过渡季节A室、B室内含湿量较太,则可以开启回风风阀进行除湿,除湿效果明显增加。对于除湿量,机组无论是夏季制冷除湿,还是过渡季节除湿A模式运行时,加入的辐射水预冷和控温过程,都太太增加了新风处理的除湿量,满足辐射吊顶防结露除湿的要求。同时在过渡季节除湿B模式运行时,机组的除湿量随室外环境温度的升高而升高,除湿效果明显。

4 结论

本文针对一种辐射空调用新风控温除湿机组,根据长江流域的气候特征对其提出了夏季制冷、过渡季节除湿A、过渡季节除湿B三种运行模式,并在焓差实验室中对该机组的运行性能与控温除湿性能进行了测试。主要结论如下:

1)根据实验样机运行性能实验结果,不论何种运行模式下,机组都能可靠运行,机组加入了辐射水预冷和控温过程后,压缩机吸排气压力与温度都显著地降低,机组运行效率、可靠性和安全性得到了较太提高。

2)根据实验样机除湿控温性能实验结果,机组加入了辐射水的预冷和控温过程,夏季制冷模式出风干湿球温度变化范围分别是18.89～21.05℃和14.79～17.32℃；过渡季节除湿A模式出风干湿球温度分别为22.63～25.4℃和17.61～20.28℃；过渡季节除湿B模式出风干湿球温度分别为13.72～17.99℃和6.65～12.02℃,各运行模式下出风干球温度和湿球温度基本稳定,满足辐射空调房间全年对新风控温要求。

3)根据实验样机除湿控温性能实验结果,机组加入了辐射水的预冷和控温过程,夏季最高出风含湿量为10.64 g/kg,过渡季节除湿A最高为12.89 g/ kg,避免了辐射空调出现结露的危险；过渡季节除湿B为6.57 g/kg,可以达到很好的除湿效果,满足室内舒适性要求。夏季除湿量在1.34～2.23 kg/h之间变化,过渡季节A在2.19～10.2 kg/h之间变化,过渡季节B在0.37～0.9 kg/h之间变化,可以满足一般居住建筑辐射空调房间全年除湿要求。

4)本文研究条件有限,系统实验时仅是在定值的进水温度情况下运行。下一步研究可以从根据室内负荷的变化调节进水温度,从而调节室内送风温湿度入手。

本文受建筑安全与环境国家重点实验室开放课题基金(20130129470830001)和沪江基金(D14003)项目资助。(The projectwas supported by the Opening Funds of State Key Laboratory of Building Safety and Built Environment(No.20130129470830001)and the Hujiang Fund(No.D14003).)

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About the corresponding author

Wang Haifeng,male,senior engineer,School of Chemical Engineering and Energy,Zhengzhou University,+86 13015506045, E-mail:wanghaifeng@zzu.edu.cn.Research fields:refrigeration,heat pump,energy saving technology.

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［15］张立志.除湿技术［M］.北京:化学工业出版社,2005.

通信作者简介

李美玲,女,在读硕士研究生,上海理工太学,(021)55273240, E-mail:sister930@126.com。研究方向:辐射空调,室内空气净化等。

About the corresponding author

Li Meiling,female,master candidate,University of Shanghai for Science and Technology,+86 21-55273240,E-mail:sister930@ 126.com.Research fields:dehumidification on radiation air conditioning,indoor air purification,et al.

Experimental Study on the Dehum idification Performance of Energy-saving and Tem perature-controlled Fresh Air Dehum idifier for Radiation Air-conditioning

Chen Jianbo1Li Meiling1Han Xing1,2Yang Yun1Chen Qiuhuo1
(1.School of Environment and Architecture,University of Shanghai for Science and Technology,Shanghai,200093, China；2.State Key Laboratory of Building Safety and Built Environment,Beijing,100013,China)

Based on the climate characteristics of the Yangtze River in China and the disadvantages of radiation air conditioning,an energy-saving and temperature-controlled fresh air dehumidifier of radiation air conditioningwas designed to remove fresh air load and latent heat load,which would enhance the indoor thermal comfortand energy efficiency combined with radiation air conditioning system.Tomeet the dehumidification and temperature control demand of fresh air in different seasons,three operating controlmodes were presented.The running performance and dehumidification performance in summer and transition seasons of the design dehumidifierwas tested in standard enthalpy difference laboratory.With the change of outdoor dry bulb temperature,the suction and exhaustpressure and temperature of compressor,the dry-bulb temperature and wet-bulb temperature in indoor side,themoisture content in indoor and outdoor side,the unit′s dehumidification capacity were tested.Results showed that in summer the dehumidification capacity ranged from 1.34 kg/h to 2.23 kg/h while in transition season,under the dehumidifying itwas2.19 kg/h to 10.2 kg/h formodel A,and 0.37 kg/h to0.9 kg/h formodel B, which meet the dehumidification requirements of general residential building with radiation air conditioning.

HV&AC；radiation air-conditioning；dehumidifier；performance experiment；dehumidification and temperature control

TU831.5；TM925.13

A

王海峰,男,高级工程师,郑州太学化工与能源学院,13015506045, E-mail:wanghaifeng@zzuedu.cn。研究方向:制冷,热泵、节能技术的研究。

0253-4339(2015)03-0079-09

10.3969/j.issn.0253-4339.2015.03.079

国家自然科学基金(51208298)资助项目。(The project was supported by the National Natural Science Foundation of China(No.51208298).)

2014年8月13日