康 莹,陈智群,陈 曼,栾洁玉,王民昌,杜姣姣,王 明,王克勇
(西安近代化学研究所,西安 710065)
复合固体推进剂长贮中HTPB胶微结构损伤研究
康 莹,陈智群,陈 曼,栾洁玉,王民昌,杜姣姣,王 明,王克勇
(西安近代化学研究所,西安 710065)
微结构损伤;复合推进剂;交联密度;红外光谱;核磁共振;凝胶色谱
固体推进剂应具备良好的微结构完整性,才能保证发动机的良好性能。然而,复合固体推进剂中的化学活性物质在长贮中,将不可避免地发生老化,从而导致其力学性能下降,引起发动机失效[1]。国内外研究人员从不同层面,对复合固体推进剂老化性能进行了研究。Schwarz[2]用红外光谱法(IR),从分子尺度上,研究了推进剂凝胶红外吸收峰与推进剂力学性能的相关性。张兴高等[3]通过考察老化过程粘结剂与AP微界面结构及粘附功变化规律,研究了HTPB(端羟基聚丁二烯)推进剂微界面老化特性。阳建红等[4-5]采用声发射、CT等手段,研究了HTPB推进剂的损伤过程,并进行了有关损伤理论的探讨。Celina[6]用动态热机械分析,研究了推进剂动态储能模量、损耗因子与力学性能的关系。杜仕国[7]采用理论计算,证实了分子间氧化交联反应是HTPB推进剂老化的主要原因。
HTPB复合固体推进剂是由线性HTPB、含能材料(RDX、HMX等)、TDI(甲苯二异氰酸酯)及功能助剂复合后固化而成。为了从推进剂组分自身及组分之间粘接界面的结构(微结构)改变,揭示老化过程中其力学性能变化的原因,本研究通过表征老化过程中线性HTPB分子量及化学结构的改变,结合HTPB/TDI、AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI及HTPB复合推进剂5种体系交联密度及组分间粘接面结构的变化规律,综合考察HTPB复合固体推进剂老化过程微结构损伤机理及其动力学行为。
1.1 试样
设计并制备HTPB/TDI、AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI、HTPB复合推进剂5种体系,线性HTPB与TDI的当量比为1.05,其中混合试样(AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI)为1∶1复合,HTPB复合推进剂配方参数如表1所示,固化条件为60 ℃、5 d。
表1 复合推进剂的配方组成Table1 Formulation of composite propellants
1.2 热加速老化实验
经固化后的HTPB/TDI、AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI、HTPB复合推进剂密封于铝塑袋,线性HTPB密封于玻璃试管中。密封后的试样置于油浴烘箱老化。在75 ℃老化5、9、20、31、47、61、92 d,约等效于常温贮存3、6、13、20、31、40、61 a[8]。
加速老化时间与常温贮存时间等效换算关系式:
式中τ25为常温25 ℃下的预估寿命,a;τT为老化时间,d;T为老化温度,℃;γ为温度系数,即温度每下降10 ℃到达临界点的时间τT增大的倍数,与推进剂的具体材料有关,由范霍夫定律可知,温度系数可取2~3,本文加速老化时间只做相对比较,故温度系数统一取3。
1.3 核磁共振(1H NMR)实验
用0.5 ml TMS(氘代氯仿)溶解经不同时间老化后的线性HTPB,将其配置成质量百分浓度为0.05的溶液进行1H NMR实验。实验仪器为Bruker-AV500型超导液体核磁共振仪,1H NMR观测频率为500.133 MHz。
1.4 红外光谱(FT-IR)实验
经不同时间老化后的线性HTPB采用用溴化钾涂片法进行红外光谱实验。实验仪器为美国Tmermo Fisher公司NEXUS 870型傅里叶变换红外光谱仪,光谱范围为4 000~ 400 cm-1,仪器分辨率为4 cm-1,扫描次数为32。
1.5 凝胶色谱(GPC)实验
用THF(四氢呋喃)溶解经不同时间老化后的线性HTPB。实验仪器为英国PL公司GPC50型凝胶渗透色谱仪,包含示差折光检测器和cirrus数据处理工作站,色谱柱为PLgel 5 μm Mixed-E(7.5 mm×300 mm)2根联用,排阻范围为30 000以下,检测器温度和柱温为40 ℃,流速为1 ml/min,进样量为100 μl。
1.6 扫描电镜(SEM)实验
实验仪器为美国FEI公司Quanta600FEG型场发射扫描电镜,分辨率为1 nm,放大倍数为1 000。
1.7 交联密度实验
实验仪器为上海纽迈电子科技有限公司MicroMR-CL型变温低频核磁共振交联密度仪,氢共振频率为21.800 MHz,磁体强度为0.52 T,线圈直径为(10 mm),测试温度为60 ℃。
2.1 老化过程中线性HTPB分子结构变化规律
图1 线性HTPB的1H NMR谱图(内插图为老化过程中键相对强度变化曲线)
图2 线性HTPB的IR谱图(内插图为老化过程中键相对强度变化曲线)
2.2 老化过程中线性HTPB胶分子量变化规律
用GPC技术表征线性HTPB在老化过程中Mn(数均分子量)的变化情况。实验结果如图3所示,未经老化的线性HTPB数均分子量约为4 500,其中亦包含少量Mn=20 000的多聚体。
图3 GPC法测试不同老化时间下分子量对比曲线Fig.3 Distribution of Mn in the ageing process determined by GPC
图4 Mn相对含量与老化时间关系曲线Fig.4 Relative content of Mn as a function of aging time
2.3 老化过程中不同体系微界面结构的改变
对比HTPB复合推进剂、AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI 4种体系75 ℃老化92 d前后的SEM图(图5)可看出,老化后各体系边缘处亮度均较老化之前有所增加,说明各体系经老化后变脆,推测其力学性能会受到影响。图5中,未见明显的粒子(AP、RDX、Al粉)与HTPB/TDI界面出现“脱湿”现象。
2.4 老化过程中分子结构变化动力学及机理分析
高分子网络交联密度的改变可定量表征高分子网络结构的状态。高分子中氢原子所处交联状态不同时,其1H NMR弛豫参数不同,由1H NMR弛豫参数的改变,可检测高分子的交联密度。本文所用设备低频核磁共振仪适用于橡胶类高分子交联密度的检测,虽然部分实验体系含有除粘合剂外的其他组分,但同等测试参数条件下,对比各体系交联密度差异,理论上是可行的。低频1H NMR法测各体系交联密度在老化过程中的变化规律如图6所示,其线性拟合方程如表2所示。表2中,x为老化时间;y为交联密度。
(a)HTPB复合推进剂 (b)RDX+HTPB/TDI
(c)Al+HTPB/TDI (d)AP+HTPB/TDI
5种体系交联密度均在老化过程中呈线性增加趋势,对比交联密度拟合方程的斜率可知,HTPB复合推进剂的交联密度变化率较AP+HTPB/TDI、RDX+HTPB/TDI、Al+HTPB/TDI及HTPB/TDI 4个体系高1个数量级,说明HTPB复合推进剂老化过程中,除了线性HTPB微结构损伤外,多组分AP、RDX及Al粉对推进剂老化起协同作用,即组分间的相互作用会加速体系老化。因此,组分间协同作用对HTPB复合固体推进剂老化过程中交联密度改变的影响,是后续需研究的内容。
图6 HTPB复合体系交联密度随老化时间变化曲线Fig.6 Crosslinking densities of HTPB composite systems as a function of aging time
表2 HTPB复合体系交联密度变化趋势线性拟合表Table 2 Fitting equations of crosslinking densities of HTPB composite systems
图7 HTPB分子中键发生交联反应示意图Fig.7 Schematic diagram of crosslinking reaction of
(3)HTPB复合固体推进剂中,AP、RDX、Al粉等组分间相互作用,加速了HTPB复合固体推进剂的热老化过程,且电镜未明显观察到组分与粘合剂产生“脱湿”现象。
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(编辑:刘红利)
Microstructure damage of HTPB glue in the long-time
storage of composite solid propellants
KANG Ying,CHEN Zhi-qun,CHEN Man,LUAN Jie-yu,WANG Min-chang,DU Jiao-jiao,WANG Ming, WANG Ke-yong
(Xi'an Modern Chemistry Research Institute,Xi'an 710065,China)
microstructure damage;composite propellant;crosslinking density;infrared spectroscopy;nuclear magnetic resonance;gel chromatography
2014-08-12;
:2015-03-06。
康莹(1988—),女,硕士,主要从事含能材料结构与性能表征研究。E-mail:kangkang1056@sina.com
V512
A
1006-2793(2015)04-0519-04
10.7673/j.issn.1006-2793.2015.04.013