三轴状态原状结构性黄土基质吸力特性研究

褚 峰，邵生俊，陈存礼

(西安理工大学 岩土工程研究所，陕西 西安 710048)

三轴状态原状结构性黄土基质吸力特性研究

褚 峰，邵生俊，陈存礼

(西安理工大学 岩土工程研究所，陕西 西安 710048)

【目的】 研究三轴应力条件下原状结构性黄土的基质吸力特性，为黄土的工程应用提供参考。【方法】 通过常规三轴试验，研究采自陕西西安、甘肃定西、新疆石河子的黄土①、黄土②和黄土③ 3种原状结构性黄土的构度指标，分析构度指标随含水率的变化关系及基质吸力随构度指标的变化关系。在不同湿度、不同围压条件下，通过非饱和土三轴仪对原状结构性黄土进行控制气压力的常含水率试验，分析饱和度、围压对基质吸力的影响，并揭示常含水率剪切过程中基质吸力的变化规律。【结果】 原状结构性黄土的基质吸力和构度指标均随含水率的增大而降低，基质吸力随构度指标的升高而增大，表明黄土的结构性越强，基质吸力相对越大；在固结过程中，试样基质吸力随着围压的增大而逐渐降低；在试样剪切过程中，不同含水率试样基质吸力随轴向应变的增长表现出不同的变化规律，3种供试黄土含水率(w)小于塑限含水率(即黄土①w=13%，15%，黄土②w=15%，18%，黄土③w=11%，13%)时，试样基质吸力随着轴向应变的增加而增大，当含水率大于等于塑限含水率(即黄土①w=18%，23%，黄土②w=21%，24%，黄土③w=16%，20%)时，试样基质吸力随着轴向应变的增加而减小。在初始含水率引起的饱和度变化及试样剪切过程中引起的饱和度变化两种情况下，试样的基质吸力有着不同的变化规律，前者呈单调下降趋势，后者在含水率小于塑限时呈单调上升趋势，在含水率大于等于塑限时呈单调下降趋势。【结论】 结构性黄土基质吸力特性与湿度、构度、围压、饱和度等多种因素相关；土样含水率在大于等于塑限与小于塑限时基质吸力有着不同的变化趋势。

原状黄土；黄土结构性；构度；基质吸力；三轴剪切试验

我国西北地区分布着大量黄土地层，所属地区气候多属于干旱半干旱气候。工程中所用的黄土常常位于地下水位以上，处于非饱和状态。天气条件的变化尤其是降雨入渗会对土体的含水率造成很大影响。在土体浸湿时，孔隙水压力增大趋于正值，黄土出现一定的湿陷性，土体抗剪强度大幅降低，容易导致滑坡[1]。基质吸力作为非饱和土的重要特性之一，越来越受到国内外科研人员的重视，从事非饱和土领域的研究就不能不考虑基质吸力带来的影响[1]。国内外众多学者利用不同地区的非饱和土进行体积压力板仪、侧限压缩、直剪、三轴等各种应力路径下的试验，揭示了非饱和土基质吸力的一些变化规律，并指出影响基质吸力的若干因素，如含水率、干密度及应力状态等[2-14]，并就基质吸力对土体强度的贡献作了若干研究[15-16]。但是众多学者在进行研究时，大多采用人工重塑的非饱和土样进行测试，基于原状结构性黄土的研究很少；且在试验方法上也以控制基质吸力居多[17-19]，而基质吸力是一种只能由本身物理本质因素确定的属性力，控制基质吸力的试验并不是一种可取的好方法；另外在剪切过程中对试样基质吸力变化的研究也较少。因此模拟实际工况，深入研究三轴剪切过程中非饱和原状黄土的吸力特性具有重要的理论和实际意义。

土的结构性是决定土力学特性的重要内在因素，在非饱和土基质吸力研究中结合土的结构性就显得非常必要。然而黄土作为一种典型的结构性土，在非饱和土基质吸力研究中结合土的结构性还鲜有报道。本研究利用非饱和土三轴剪切仪对西北地区(陕西西安、甘肃定西、新疆石河子)原状非饱和黄土进行不同湿度、不同应力状态下的试验研究，同时结合能反映原状黄土结构性强弱的构度指标[20]，分析构度强弱对基质吸力大小的影响及围压、饱和度对试样基质吸力的影响，以期揭示常含水率剪切过程中试样基质吸力的变化规律。

1 材料与方法

1.1 试验用土

试验用土来自我国西北不同地区，分别取自陕西西安市南郊航天城某边坡、甘肃定西市某输电塔黄土地基、新疆石河子市建设工程质监站某商住楼基坑，取土深度分别为4.5，5.0和4.0 m，均为Q3黄土。为方便叙述，分别编号为黄土①、②、③。利用三轴削样器将原状土块切削成高h=8 cm、直径φ=3.91 cm的圆柱形试样。各土样物理性质见表1。

表1 供试原状黄土的物理性质指标Table 1 Physical parameters of undisturbed loess before experiment

制备重塑样时先将切削原状土剩下的余土碾碎，过孔径1 mm筛，拌匀后测量其含水率，然后按干密度和所测定含水率计算出所需土质量，制备时将所需土样分5等份压实，每层压实后用小刀将土表面刨毛，再装土进行下一层压实，以便保持试样的均匀性。

制备饱和样采用抽气饱和法，将制备好的试样装入饱和器，放入真空抽气缸，启动真空泵，抽气时间不少于1 h，在真空缸中注入蒸馏水，注水过程保持压力表读数不变，当水没过饱和器时停止注水，继续抽气不少于15 min，使试样充分饱和。

为了研究不同含水率条件下原状结构性黄土的基质吸力特性，对来自西安、定西、石河子3个地区的黄土配制不同含水率的试样：黄土①配制成含水率分别为13%，15%，18%和23%的试样，黄土②配制成含水率分别为15%，18%，21%和24%的试样，黄土③配制成含水率分别为11%，13%，16%和20%的试样。对低于天然含水率的试样采用风干法处理，让水分蒸发至需要含水率；对高于天然含水率的试样采用水膜转移法，用滴管滴定至所需含水率。配好水的试样放在保湿缸中静置72 h，以保证水分运移均匀。

实际工程中，地基中土体实际埋深不同，四周均匀受力，且土体中孔隙水压力消散比较慢，为了在室内模拟这一工程实际情况，本研究采用常含水率三轴剪切试验，试验选取100，200，300和400 kPa 4个不同的固结围压。

1.2 试验仪器

进行测定构度指标的无侧限抗压试验时，采用南京自动化仪器厂生产的静三轴试验机。进行非饱和土试验时，采用西安理工大学研制的W3ZJ-20型微机控制静力三轴试验机(图1)，将其改进为可测量试样基质吸力的非饱和土三轴仪，该仪器由压力室、轴向力施加系统、围压施加系统、吸力量测系统、体变量测装置、微机控制系统等6部分组成。压力室分为内外2层，内室中的围压与外室中的围压相等，保证内室的体积在试验时不发生变化，以确保外体变测量的精确性。在试样底座装有一块高进气值陶土板(进气值约为1 500 kPa)，可以利用轴平移技术来量测试样的基质吸力。

图1 试验所用的W3ZJ-20型三轴仪

1.3 试验方法

进行无侧限抗压试验时，应力状态采用不固结不排水，三轴压力室腔体不进水，剪切速率定为0.386 mm/min，在应力出现峰值后即可终止试验。进行非饱和土试验时，先将陶土板饱和，在试验过程中保持试样排气不排水，在固结前先量测试样的初始基质吸力，在量测吸力过程中为了防止出现孔隙水压力低于-70 kPa引起的气蚀现象，根据试样的初始含水率施加不同的气压力，利用轴平移技术量测试样在固结以及剪切过程中的基质吸力。固结围压采取分级施加，每级50 kPa递增；固结稳定标准为孔隙水压力1 h内数值变化小于0.5 kPa且历时不小于12 h。考虑到孔隙水压力传递的滞后性，本次试验剪切速率定为0.005 mm/min，破坏标准为轴向应变达到试样高度的15%即12 mm时终止试验。

2 结果与分析

2.1 构度与含水率和基质吸力的关系

构度是运用综合结构势思想，通过原状土、重塑土和饱和土的无侧限抗压强度试验，用原状土与重塑土的无侧限抗压强度比值反映土结构的稳定性，用饱和土与原状土的无侧限抗压强度比值反映土结构的可变性，构度指标mu可由下式计算得到：

(1)

式中：m1反映结构稳定性，m2反映结构可变性，(qu)o、(qu)r、(qu)s分别为原状土、重塑土、原状饱和土的无侧限抗压强度。

构度的定义给出了一个反映土初始结构性状的度量指标。本试验对3种供试黄土的原状样、重塑样及饱和样分别进行无侧限抗压强度试验，得到3种黄土在不同含水率下的构度指标，如表2所示。

表2 3种供试黄土的构度指标及初始基质吸力Table 2 Structural index and initial matrix suction of 3 kinds of loess

由表2可以看出，3种黄土试样的基质吸力和构度均随含水率的增大而降低，说明随着含水率的增大，3种黄土的结构性逐渐减弱，当含水率小于塑限含水率时，构度指标迅速变小，说明含水率的变化对土结构性(构度指标)影响很大；当含水率大于塑限含水率时，构度指标变化平缓，说明随着含水率的增大，土结构性已发生较大破坏，导致含水率变化对结构性(构度指标)影响较小，湿度状态对于不同黄土的抗剪切作用效果明显。

3种试样初始基质吸力随构度指标的增大而增大，原状土样的初始结构性对土样基质吸力影响非常显著。造成这种现象的原因应该是构度指标较低时，对应的试样含水率较高，试样中有相当一部分孔隙通道被水膜堵塞，导致孔隙通道进一步减少，试样水汽连通状态发生较大变化，毛细作用影响降低，所以基质吸力较小；而构度指标较高时，对应试样含水率较低，试样内部孔隙较高含水率时通畅，毛细作用影响增大，从而导致基质吸力逐渐增大。

对于不同地区的黄土，构度与初始基质吸力的关系均可用指数函数进行拟合，结果可表示为：

mu=aebS0。

(2)

式中：mu为黄土的构度指标；S0为黄土的初始基质吸力；a、b为试验土性参数，对来自西安、定西、石河子3个地区的黄土，a值分别取为4.764，8.648和7.135，b值分别取为0.003 6，0.003 9和0.003 4。

长时间以来，对黄土基本物理性质的评价仅仅局限于从粒度、密度和湿度3个指标来考虑，忽视了一个极其重要的因素，即结构性(构度指标)的定量化。而黄土结构性作为一个重要的物性指标，与粒度、密度和湿度共同影响着黄土的力学性质。本研究通过对西安、定西、石河子3个地区结构性黄土构度指标的定量化，建立了构度与初始基质吸力的关系，为工程实际应用提供了一种简便可行的确定基质吸力的方法。

2.2 试验围压对试样基质吸力的影响

对试样进行均压固结，在固结前先量测试样的初始吸力，为了保证基质吸力的稳定及精确量测，本次试验的固结围压采取每级50kPa来施加，每施加50kPa围压，待孔隙水压力稳定后量测一次吸力。不同含水率试样的初始吸力以及经过100，200，300和400kPa4个不同围压固结后的基质吸力见表3。由表3可以看出，不同含水率试样的基质吸力均随固结围压的增大而逐渐减小。造成这种现象的原因是固结围压的增大使得土体内颗粒之间的接触更加紧密，由于试样是均压固结各向等压，土体颗粒相互之间逐渐挤密而不会发生大的错动，颗粒与颗粒之间的接触面积相对变得更大，造成部分孔隙堵塞，以至于孔隙通道进一步减少，试样的水汽连通状态发生较大变化，毛细作用的影响降低，此时试样的饱和度随围压的增大较快增长，从而导致了试样基质吸力逐渐降低，所以试样的基质吸力随着围压的增大而逐渐降低。

2.3 剪切过程中试样基质吸力的变化规律

对试样进行控制气压力的常含水率三轴剪切试验，根据试验数据分别绘制出3种黄土试样在不同围压(σ3)下基质吸力(S)随轴向应变(ε1)的变化曲线(S～ε1关系曲线)，结果如图2，3，4所示。

图2 不同含水率及围压下黄土①基质吸力与轴向应变的关系

由图2，3，4可以看出，试样含水率不同时，其基质吸力随轴向应变增长的变化趋势亦不相同，具体表现在：

(1)当黄土①的含水率为13%和15%、黄土②的含水率为15%和18%、黄土③的含水率为11%和13%，周围压力σ3=100，200，300，400kPa时，试样S～ε1关系曲线总体呈现出逐渐上升的变化趋势，曲线上有个别点出现波动应该是气压不稳定而导致的试验误差所致，说明试样基质吸力随着剪切轴向应变的增大而逐渐增大。围压大小(100～400kPa)并未对S～ε1关系曲线的总体上升变化趋势有所影响。

图3 不同含水率及围压下黄土②基质吸力与轴向应变的关系
Fig.3Relationsbetweenmatrixsuctionandaxialstrainofloess②atdifferentwatercontentsandconfiningpressures

图4 不同含水率及围压下黄土③基质吸力与轴向应变的关系
Fig.4Relationsbetweenmatrixsuctionandaxialstrainofloess③atdifferentwatercontentsandconfiningpressures

(2)当黄土①的含水率为18%和23%、黄土②的含水率为21%和24%、黄土③的含水率为16%和20%，周围压力σ3=100，200，300，400kPa时，试样S～ε1关系曲线总体呈现出逐渐下降的变化趋势，说明试样基质吸力随着剪切轴向应变的增大而逐渐降低。围压的大小(100～400kPa)并未对S～ε1关系曲线总体下降的变化趋势有所影响，这与上述低含水率试样的变化情况相一致。

基质吸力S与土孔隙的有效孔径r之间的关系为[9]：

S=ua-uw=2Tscosα/r。

(3)

式中：ua为孔隙气压力，uw为孔隙水压力，Ts为弯液面的表面张力，α为水与土之间的接触角，r为孔隙有效半径。

由式(3)可知，基质吸力S与土孔隙的有效半径r成反比。上述常含水率三轴剪切压缩过程中，不同含水率下S～ε1关系曲线具有不同的形式，是由于与剪切压缩相关的干密度增大使试样孔隙的有效孔径r减小所引起基质吸力的“涨”势，与饱和度增大引起基质吸力的“消”势所起作用的大小不同所致。对基质吸力的影响不外乎结构和湿度2个重要因素，在较高含水率时，湿度起主要作用，在较低含水率时，结构性起主要作用。含水率(w)相对较小(黄土①w=13%、15%，黄土②w=15%、18%，黄土③w=11%、13%)时，原状黄土的结构性较强，轴向应变的增大引起土有效孔隙半径的减小起主要作用，饱和度的增大起次要作用，从而使基质吸力随轴向应变的增大而缓慢增大；含水率(w)相对较大(黄土①w=18%、23%，黄土②w=21%、24%，黄土③w=16%、20%)时，原状黄土的结构性变弱，轴向应变增大引起的饱和度增大起主要作用，土有效孔隙半径的减小起次要作用，从而使得基质吸力随着轴向应变的增大而逐渐减小。

由以上结论可以认为，原状试样的塑限含水率wp为一个界限含水率，当试样含水率小于塑限含水率时，试样基质吸力随着轴向应变的增大而逐渐增大；当试样含水率大于等于塑限含水率时，试样基质吸力随着轴向应变的增大而逐渐减小。该结论对于实际工程有着较好的指导意义。

2.4 饱和度对基质吸力状态的影响

在试样固结剪切前绘制出原状黄土与初始含水率相关的饱和度Sr与基质吸力S的关系曲线，即原状黄土的土-水特征曲线(Sr～S关系曲线)(图5)。由图5可以看出，Sr～S关系曲线呈单调递减的变化趋势，即试样基质吸力S随着试样饱和度Sr的增大而减小。

图5 3种供试黄土试样的初始基质吸力与饱和度的关系

在进行非饱和土试验中，根据各级围压作用下试样剪切的体积变化量，可以计算出剪切过程中试样的孔隙比，进而计算出剪切过程中试样的干密度和饱和度。由此绘制出在初始含水率一定、不同固结围压(100，200kPa)时土样剪切压缩过程中相关饱和度变化情况下试样基质吸力S与饱和度Sr的关系曲线，分别如图6-8所示。从图6-8可以看出：

(1)当黄土①、黄土②、黄土③ 3种黄土试样的含水率分别为13%和15%、15%和18%、11%和13%时，试样S～Sr关系曲线总体呈现出逐渐上升的变化趋势，说明试样基质吸力随着剪切轴向应变的增大而逐渐增大，围压的大小(100，200kPa)并未对S～Sr关系曲线总体上升的变化趋势有所影响。

(2)当黄土①、黄土②、黄土③ 3种黄土试样的含水率分别为18%和23%、21%和24%、16%和20%时，试样S～Sr关系曲线总体呈现出逐渐下降的变化趋势，说明试样基质吸力随着剪切轴向应变的增大而逐渐降低，围压的大小(100，200kPa)并未对S～Sr关系曲线总体下降的变化趋势有所影响。

在剪切过程中随着试样的逐渐压密，其相关饱和度也会逐渐增加，通常认为基质吸力随饱和度的增大而减小，然而在剪切过程中，当3种黄土试样的含水率较低(黄土①w=13%、15%，黄土②w=15%、18%，黄土③w=11%、13%)，周围压力σ3=100，200kPa时，试样的基质吸力却呈现出相反的变化趋势，即基质吸力随饱和度的增大单调增加。其原因是由于剪切过程中，试样含水率较低，结构性较强，剪切压缩过程中试样孔隙尺寸变小，增强了毛细张力作用，与此同时，试样饱和度也在增大，但此时饱和度增大对试样基质吸力的影响没有孔隙尺寸变小对试样基质吸力造成的影响大，从而导致试样基质吸力随着饱和度的增加而逐渐增大。可见，在与剪切压缩过程相关的饱和度变化及与初始含水率相关的饱和度变化这两种情况下，基质吸力S与饱和度Sr关系曲线具有不同的变化趋势。前者当试样含水率较低时呈单调上升趋势，试样含水率较高时呈单调下降趋势，后者则呈单调下降趋势。

图6 不同含水率及围压下黄土①基质吸力与饱和度(剪切过程中)的关系曲线

图7 不同含水率及围压下黄土②基质吸力与饱和度(剪切过程中)的关系曲线

图8 不同含水率及围压下黄土③基质吸力与饱和度(剪切过程中)的关系曲线

同样可以认为，原状试样的塑限含水率wp为一个界限含水率，当试样含水率小于塑限含水率时，试样基质吸力随着剪切过程中相关饱和度的增大而逐渐增大；当试样含水率大于塑限含水率时，试样基质吸力随着剪切过程中相关饱和度的增大而逐渐减小。

3 讨论与结论

本研究成果显示，原状结构性黄土的基质吸力随着固结围压的增大而降低；黄志全等[3]和李永乐等[5]的研究也表明，在含水率及干密度一定时，基质吸力与固结围压的变化曲线基本接近线性关系，固结围压越大基质吸力越小。本研究中，来自不同地区的3种原状结构性黄土的基质吸力在含水率较低时随固结围压的增大降幅较小，在含水率较高时随固结围压的增大降幅较大，这主要是由于在含水率较低时，试样的基质吸力基数较大，在含水率较高时，基质吸力基数较小所致。

本研究利用常规三轴仪和能够量测非饱和土基质吸力的非饱和土三轴剪切仪，对不同地区的原状非饱和结构性黄土分别进行测定构度指标的无侧限抗压试验和施加不同围压进行控制气压力的常含水率三轴剪切试验，结果表明，原状结构性黄土在剪切过程中，对于随着试样逐渐压密而增大的饱和度，基质吸力有着不同的变化趋势，当原状结构性黄土含水率较低(黄土①w=13%、15%，黄土②w=15%、18%，黄土③w=11%、13%)时，基质吸力随饱和度的增加而增大。这与熊承仁等[4]的试验结果中“在较低含水率时，基质吸力随着饱和度的增大而增大”这一结论相一致，但与黄志全等[3]研究成果中所述“剪切过程中基质吸力随饱和度的增大呈先增大后减小”的变化趋势不同。

本研究分析黄土基质吸力与构度指标、围压、饱和度的关系以及基质吸力在剪切过程中的变化规律，可以得到以下结论：

1)供试黄土试样的构度随含水率的增大而降低，初始基质吸力随构度指标的升高而增大。

2)不同含水率试样的基质吸力随围压增大变化规律基本相同，即基质吸力随围压的增大而降低。

3)不同含水率试样的基质吸力随剪切轴向应变的发展变化并不相同。当试样的含水率小于塑限时，试样基质吸力随着剪切轴向应变的增加而逐渐增大；当试样含水率大于等于塑限时，试样基质吸力随着剪切轴向应变的增加而逐渐降低。

4)试样在剪切压缩过程中相关饱和度的变化以及与初始含水率相关的饱和度变化这两种不同情况下，基质吸力S与饱和度Sr的关系曲线具有不同的变化趋势。前者当试样含水率较低(小于塑限)时呈单调上升趋势，试样含水率较高(大于等于塑限)时呈单调下降趋势，后者则呈单调下降趋势。

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· 喜讯·

《西北农林科技大学学报(自然科学版)》喜获
“2014年百种中国杰出学术期刊”

科技部中国科学技术信息研究所“2015年中国科技论文统计结果发布会”于2015年10月21日在北京召开，《西北农林科技大学学报(自然科学版)》喜获“2014年百种中国杰出学术期刊”。“2014年百种中国杰出学术期刊”是中国科学技术信息研究所根据2015年《中国科技期刊引证报告》(核心版)的 24项科学计量指标，采用层次分析法，由专家打分确定重要指标的权重，分学科对入选《中国科技期刊引证报告》(核心版)的2 383种中国科技核心期刊(中国科技论文统计源期刊)进行综合评定，计算出每种期刊的综合评价总分，得到综合排序值，最终从113个自然学科领域中，择优选择各学科中的最重要期刊，遴选得到100种2014年“百种中国杰出学术期刊”，这些期刊代表了中国科技期刊的最高水平。由于该评价体系已经屏蔽了各学科之间总体指标背景值的差异，可以进行跨学科比较，能够全面、准确、公正、客观地评价期刊，因此得到业界的高度认可。

这次是本刊继2005、2006、2009、2011、2013年后，第6次入选“百种中国杰出学术期刊”。本次获得“2014年百种中国杰出学术期刊”的全国高等学校学报共有12种；在全国农林院校学报中，仅本刊与《北京林业大学学报》入选；在陕西省高等学校学报中，仅有《西北农林科技大学学报(自然科学版)》获此殊荣。

以上荣誉的获得，既是学校主管部门的关心及长期以来支持本刊的审稿专家鼎力相助的结果，也是广大作者、读者长期厚爱的结果。借此机会，对本刊的审稿专家、作者、读者再次表示感谢！让我们继续携起手来，共同努力，将《西北农林科技大学学报(自然科学版)》办得更好！

(温晓平，申云霞 供稿)

Experimental study on matrix suction of undisturbed structural loess by triaxial test

CHU Feng,SHAO Sheng-jun,CHEN Cun-li

(ResearchInstituteofGeotechnicalEngineering,Xi’anUniversityofTechnology,Xi’an,Shaanxi710048,China)

【Objective】 Matrix suction of undisturbed structural loess was studied by triaxial test to provide guidance for the practical engineering application.【Method】 By triaxial test,the structural index of undisturbed structural loess from Xi’an Shaanxi ①,Dingxi Gansu ②,and Shihezi Xinjiang ③ was investigated.Change of the structural index with moisture content was analyzed and the relationship between matric suction change and the structural index was determined.With different humilities and confining pressures and constant water content,the undisturbed structural loess was analyzed by unsaturated soil triaxial test.Then the effect of saturation degree and confining pressure on matrix suction was determined to reveal the variation of matrix suction in shear process.【Result】 Matrix suction and structural index of undisturbed structural loess decreased with the increase of water content,and matrix suction of undisturbed structural loess increased with the increase of structural index.In the consolidation process,matrix suction decreased with the increase of confining pressure.In the shear process,the suction changed differently with the increase of axial strain. When the water contents (w) (loess①w=13%,15%,loess②w=15%,18%,loess③w=11%,13%)were less than plastic limit,the matrix suction increased with the increase of axial strain,while when the water contents(loess①w=18%,23%,loess②w=21%,24%,loess③w=16%，20%)were larger than plastic limit,the matrix suction decreased with the increase of axial strain.At the saturation degrees caused by initial water content and shear process,the matrix suction changed differently.The former had a monotone decreasing trend.For the later,the trend was monotone increasing when the water content is less than plastic limit and it changed to monotone decreasing when the water content was larger than plastic limit.【Conclusion】 The matrix suction characteristics of structural loess related to moisture,structural index,confining pressure,and saturation degree.When the water content was less than plastic limit,the trend of matrix suction was different form when the water content was larger than plastic limit.

undisturbed loess;structural of loess;structural index;matrix suction;triaxial test

时间:2015-11-11 16:16

10.13207/j.cnki.jnwafu.2015.12.028

2015-03-27

国家自然科学基金项目(50878183)

褚 峰(1982-)，男，陕西西安人，在读博士，主要从事非饱和土及土动力学研究。 E-mail：chufeng15389409920@163.com

邵生俊(1964-)，男，甘肃武威人，教授，博士生导师，主要从事非饱和土及土动力学研究。 E-mail：1477977349@qq.com

TU411

A

1671-9387(2015)12-0199-10

网络出版地址:http://www.cnki.net/kcms/detail/61.1390.S.20151111.1616.056.html