600MW机组凝结水泵出口逆止门卡涩分析

摘 要：文章阐述了凝结水泵出口逆止门卡涩的现象，以及在实际运行中如何判断卡涩的方法，重点介绍凝结水泵出口逆止门卡涩后整个凝结水系统各参数的变化以及在实际运行中如何保证整个机组安全高效的运行，对大机组凝结水系统运行有一定借鉴意义。

关键词：凝结水泵；逆止门；卡涩；安全

随着国家上大压小的各项政策逐步实施，运行投产的大机组越来越多，机组的安全连续运行对电网来说越来越重要，所以对机组本身来说，凝结水系统的安全连续运行就显得尤为重要，那么如何保证凝结水系统的安全连续运行，就要求运行人员对凝结水系统要有全面深入的了解，并且可以在最短时间内发现问题并解决问题，从而可以达到凝结水系统的安全连续运行的要求。

1 本机组凝结水系统概况

本机组配置两台100%容量的凝结水泵，一运一备，凝结水泵采用立式结构。凝结水泵电机采用变频启动及正常运行方式，下图为手动一拖二高压变频器一次系统图，其中，QF、M为现场已有设备，TF为变频器本体，QS1～QS6为旁路柜内隔离刀闸（QS2与QS3、QS5与QS6为机械互锁；QS1与QS4、QS2与QS5为电气互锁）。

正常运行中，有一个泵为常用泵（如A），另一个泵为备用泵（如B）。A泵变频运行时，如果发生重故障，则自动倒为B泵工频运行。此连锁过程由热工DCS组态完成。

另外，考虑泵在运行中的磨损，需要定期地轮回倒泵运行。而此过程要保证不能停泵的情况下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵变频运行，B泵工频备用。刀闸状态应为：QS1、QS2合闸，QS6合闸，其余为分状态）

将QF2分断，此时A泵变频运行停止。将小车拉出后，由运行人员到旁路柜去倒刀闸。即将QS1、QS2分断，将QS3合上。

将QF2合闸，此时A泵开始工频运行；将QF3分断，此时B泵工频运行停止。将小车拉出后，由运行人员倒刀闸。即将QS6分断，将QS4、QS5合上。将QF3合闸，启动变频器带B泵变频运行；将QF2分断，此时A泵工频运行停止，A泵轮为工频备用。将QF3合闸，此时B泵开始工频运行。

1.1 凝结水泵出口逆止门卡涩的现象

运行人员在做定期试验工作：B凝结水泵变频运行切换至A凝结水泵工频运行时，发现B凝结水泵出口逆止门卡涩重大缺陷。

1.2 在启动A凝结水泵工频运行前机组状态

机组负荷525MW，B凝结水泵电流130A，B凝结水泵电机转速1300r/min，变频器投自动，凝结水母管压力2.6MP，精处理出口凝结水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主调开度75%并且投入自动状态。

1.3 工频启动A凝结水泵

启动后，A凝结水泵电流210A左右，凝结水母管压力升至3.0MP，精处理出口凝结水流量升至1530t/h，变频器投自动没有跳出自动控制。30秒后（期间无人为干预），B凝结水泵电机转速下降至950r/min，B凝结水泵电流下降至53A，凝结水母管压力下降至2.5MP，精处理出口凝结水流量下降至1200t/h，A凝结水泵电流210A左右基本无变化，除氧器液位下降至2447mm，主调开度95%。精处理出口凝结水流量下降了50t/h，且除氧器液位还有下降趋势，随即将变频器解除自动，将B凝结水泵电机转速升至1100r/min，精处理出口凝结水流量上升至1340t/h，此时，主调开度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（测量有一定滞后性，由之前的流量下降引起，说明水没有流到系统之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鉴于工况基本稳定后

将B凝结水泵电机转速降至788r/min，精处理出口凝结水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，随即将主调开度开至99%，初步判断为B凝结水泵出口逆止门卡涩，随即决定关闭B凝结水泵出口电动门，停运B凝结水泵，在关闭B凝结水泵出口电动门初期，精处理出口凝结水流量维持在之前1100t/h基本稳定，快关到位时，精处理出口凝结水流量开始上升，关反馈到位时，精处理出口凝结水流量上升至1500t/h，之后停运B凝结水泵运行，停运变频器运行。再次验证了凝结水泵出口逆止门卡涩，A凝结水泵打出的水从出水母管处沿B凝结水泵管道倒流回凝汽器。停运B凝结水泵运行后，A凝结水泵单独运行时所有异常情况均消失，这里就不再逐一阐述。

2 除氧器液位控制逻辑以及变频自动控制逻辑

通过逻辑分析来验证在以上过程中主调开度和变频器动作的正确性，以次来印证我们的判断是正确的。

2.1 从除氧器液位控制逻辑图中可以得出

除氧器主调开度的指令来自于除氧器液位设定值加除氧器液位反馈值以及除氧器液位变化率送入一、二级PID调节器，结果再与给水流量加法器后，与精处理出口凝结水流量一起送入三级PID调节器，最终给出除氧器主调开度的指令。所以在以上过程中精处理出口凝结水流量以及除氧器液位频繁波动，导致了除氧器主调开度的频繁波动属于正常调节。

2.2 从变频自动控制逻辑中可以得出

当函数F（x）输入大于70%（为除氧器主调开度）时，才有输出，（小于70%时，变频自动控制逻辑默认凝结水母管压力2.3MP来控制，）输出后与2.3MP加法器后，与凝结水母管压力实际值一起进入PID调节器，输出后与除氧器主调开度F（x）输出进入加法器后最终输出为变频器转速指令。所以在以上过程中凝结水母管压力以及除氧器主调频繁波动，导致了变频器频繁波动属于正常调节。

3 运行人员在正常运行过程中应该注意以下事项

正常运行中应加强对B凝结水泵以及电机的监视（因为暂时无法切换至A运行），发现问题及时联系检修解决处理。

如果出现B凝结水泵事故跳闸，检查联动是否正常，联动正常后，及时找人去现场核实B凝结水泵出口电动门应关闭严密，B凝结水泵无倒转现象，否则手动摇紧电动门，直至B凝结水泵无倒转，马上联系检修处理缺陷。

出现B凝结水泵事故跳闸后，监盘人员应维持精处理出口凝结水流量与之前一致，否则应降负荷运行，马上联系检修处理缺陷。

加强凝结水系统特别是凝泵本体，系统中各阀门状态的现场巡视，遇到异常及时汇报处理，避免事故的扩大，保证机组连续安全的运行。

参考文献

[1]600MW超临界压力燃煤发电机组集控运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[2]600MW超临界压力燃煤发电机组辅机运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[3]汕尾电厂2*600MW机组凝泵变频器改造设计说明书[S].2010版.

[4]汕尾电厂2*600MW机组凝泵出口逆止门结构原理图[S].2004版.

作者简介：刘正国（1981-），男，毕业于热能与动力工程专业，长期致力于600MW燃煤机组的运行工作。endprint

摘 要：文章阐述了凝结水泵出口逆止门卡涩的现象，以及在实际运行中如何判断卡涩的方法，重点介绍凝结水泵出口逆止门卡涩后整个凝结水系统各参数的变化以及在实际运行中如何保证整个机组安全高效的运行，对大机组凝结水系统运行有一定借鉴意义。

关键词：凝结水泵；逆止门；卡涩；安全

随着国家上大压小的各项政策逐步实施，运行投产的大机组越来越多，机组的安全连续运行对电网来说越来越重要，所以对机组本身来说，凝结水系统的安全连续运行就显得尤为重要，那么如何保证凝结水系统的安全连续运行，就要求运行人员对凝结水系统要有全面深入的了解，并且可以在最短时间内发现问题并解决问题，从而可以达到凝结水系统的安全连续运行的要求。

1 本机组凝结水系统概况

本机组配置两台100%容量的凝结水泵，一运一备，凝结水泵采用立式结构。凝结水泵电机采用变频启动及正常运行方式，下图为手动一拖二高压变频器一次系统图，其中，QF、M为现场已有设备，TF为变频器本体，QS1～QS6为旁路柜内隔离刀闸（QS2与QS3、QS5与QS6为机械互锁；QS1与QS4、QS2与QS5为电气互锁）。

正常运行中，有一个泵为常用泵（如A），另一个泵为备用泵（如B）。A泵变频运行时，如果发生重故障，则自动倒为B泵工频运行。此连锁过程由热工DCS组态完成。

另外，考虑泵在运行中的磨损，需要定期地轮回倒泵运行。而此过程要保证不能停泵的情况下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵变频运行，B泵工频备用。刀闸状态应为：QS1、QS2合闸，QS6合闸，其余为分状态）

将QF2分断，此时A泵变频运行停止。将小车拉出后，由运行人员到旁路柜去倒刀闸。即将QS1、QS2分断，将QS3合上。

将QF2合闸，此时A泵开始工频运行；将QF3分断，此时B泵工频运行停止。将小车拉出后，由运行人员倒刀闸。即将QS6分断，将QS4、QS5合上。将QF3合闸，启动变频器带B泵变频运行；将QF2分断，此时A泵工频运行停止，A泵轮为工频备用。将QF3合闸，此时B泵开始工频运行。

1.1 凝结水泵出口逆止门卡涩的现象

运行人员在做定期试验工作：B凝结水泵变频运行切换至A凝结水泵工频运行时，发现B凝结水泵出口逆止门卡涩重大缺陷。

1.2 在启动A凝结水泵工频运行前机组状态

机组负荷525MW，B凝结水泵电流130A，B凝结水泵电机转速1300r/min，变频器投自动，凝结水母管压力2.6MP，精处理出口凝结水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主调开度75%并且投入自动状态。

1.3 工频启动A凝结水泵

启动后，A凝结水泵电流210A左右，凝结水母管压力升至3.0MP，精处理出口凝结水流量升至1530t/h，变频器投自动没有跳出自动控制。30秒后（期间无人为干预），B凝结水泵电机转速下降至950r/min，B凝结水泵电流下降至53A，凝结水母管压力下降至2.5MP，精处理出口凝结水流量下降至1200t/h，A凝结水泵电流210A左右基本无变化，除氧器液位下降至2447mm，主调开度95%。精处理出口凝结水流量下降了50t/h，且除氧器液位还有下降趋势，随即将变频器解除自动，将B凝结水泵电机转速升至1100r/min，精处理出口凝结水流量上升至1340t/h，此时，主调开度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（测量有一定滞后性，由之前的流量下降引起，说明水没有流到系统之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鉴于工况基本稳定后

将B凝结水泵电机转速降至788r/min，精处理出口凝结水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，随即将主调开度开至99%，初步判断为B凝结水泵出口逆止门卡涩，随即决定关闭B凝结水泵出口电动门，停运B凝结水泵，在关闭B凝结水泵出口电动门初期，精处理出口凝结水流量维持在之前1100t/h基本稳定，快关到位时，精处理出口凝结水流量开始上升，关反馈到位时，精处理出口凝结水流量上升至1500t/h，之后停运B凝结水泵运行，停运变频器运行。再次验证了凝结水泵出口逆止门卡涩，A凝结水泵打出的水从出水母管处沿B凝结水泵管道倒流回凝汽器。停运B凝结水泵运行后，A凝结水泵单独运行时所有异常情况均消失，这里就不再逐一阐述。

2 除氧器液位控制逻辑以及变频自动控制逻辑

通过逻辑分析来验证在以上过程中主调开度和变频器动作的正确性，以次来印证我们的判断是正确的。

2.1 从除氧器液位控制逻辑图中可以得出

除氧器主调开度的指令来自于除氧器液位设定值加除氧器液位反馈值以及除氧器液位变化率送入一、二级PID调节器，结果再与给水流量加法器后，与精处理出口凝结水流量一起送入三级PID调节器，最终给出除氧器主调开度的指令。所以在以上过程中精处理出口凝结水流量以及除氧器液位频繁波动，导致了除氧器主调开度的频繁波动属于正常调节。

2.2 从变频自动控制逻辑中可以得出

当函数F（x）输入大于70%（为除氧器主调开度）时，才有输出，（小于70%时，变频自动控制逻辑默认凝结水母管压力2.3MP来控制，）输出后与2.3MP加法器后，与凝结水母管压力实际值一起进入PID调节器，输出后与除氧器主调开度F（x）输出进入加法器后最终输出为变频器转速指令。所以在以上过程中凝结水母管压力以及除氧器主调频繁波动，导致了变频器频繁波动属于正常调节。

3 运行人员在正常运行过程中应该注意以下事项

正常运行中应加强对B凝结水泵以及电机的监视（因为暂时无法切换至A运行），发现问题及时联系检修解决处理。

如果出现B凝结水泵事故跳闸，检查联动是否正常，联动正常后，及时找人去现场核实B凝结水泵出口电动门应关闭严密，B凝结水泵无倒转现象，否则手动摇紧电动门，直至B凝结水泵无倒转，马上联系检修处理缺陷。

出现B凝结水泵事故跳闸后，监盘人员应维持精处理出口凝结水流量与之前一致，否则应降负荷运行，马上联系检修处理缺陷。

加强凝结水系统特别是凝泵本体，系统中各阀门状态的现场巡视，遇到异常及时汇报处理，避免事故的扩大，保证机组连续安全的运行。

参考文献

[1]600MW超临界压力燃煤发电机组集控运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[2]600MW超临界压力燃煤发电机组辅机运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[3]汕尾电厂2*600MW机组凝泵变频器改造设计说明书[S].2010版.

[4]汕尾电厂2*600MW机组凝泵出口逆止门结构原理图[S].2004版.

作者简介：刘正国（1981-），男，毕业于热能与动力工程专业，长期致力于600MW燃煤机组的运行工作。endprint

摘 要：文章阐述了凝结水泵出口逆止门卡涩的现象，以及在实际运行中如何判断卡涩的方法，重点介绍凝结水泵出口逆止门卡涩后整个凝结水系统各参数的变化以及在实际运行中如何保证整个机组安全高效的运行，对大机组凝结水系统运行有一定借鉴意义。

关键词：凝结水泵；逆止门；卡涩；安全

随着国家上大压小的各项政策逐步实施，运行投产的大机组越来越多，机组的安全连续运行对电网来说越来越重要，所以对机组本身来说，凝结水系统的安全连续运行就显得尤为重要，那么如何保证凝结水系统的安全连续运行，就要求运行人员对凝结水系统要有全面深入的了解，并且可以在最短时间内发现问题并解决问题，从而可以达到凝结水系统的安全连续运行的要求。

1 本机组凝结水系统概况

本机组配置两台100%容量的凝结水泵，一运一备，凝结水泵采用立式结构。凝结水泵电机采用变频启动及正常运行方式，下图为手动一拖二高压变频器一次系统图，其中，QF、M为现场已有设备，TF为变频器本体，QS1～QS6为旁路柜内隔离刀闸（QS2与QS3、QS5与QS6为机械互锁；QS1与QS4、QS2与QS5为电气互锁）。

正常运行中，有一个泵为常用泵（如A），另一个泵为备用泵（如B）。A泵变频运行时，如果发生重故障，则自动倒为B泵工频运行。此连锁过程由热工DCS组态完成。

另外，考虑泵在运行中的磨损，需要定期地轮回倒泵运行。而此过程要保证不能停泵的情况下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵变频运行，B泵工频备用。刀闸状态应为：QS1、QS2合闸，QS6合闸，其余为分状态）

将QF2分断，此时A泵变频运行停止。将小车拉出后，由运行人员到旁路柜去倒刀闸。即将QS1、QS2分断，将QS3合上。

将QF2合闸，此时A泵开始工频运行；将QF3分断，此时B泵工频运行停止。将小车拉出后，由运行人员倒刀闸。即将QS6分断，将QS4、QS5合上。将QF3合闸，启动变频器带B泵变频运行；将QF2分断，此时A泵工频运行停止，A泵轮为工频备用。将QF3合闸，此时B泵开始工频运行。

1.1 凝结水泵出口逆止门卡涩的现象

运行人员在做定期试验工作：B凝结水泵变频运行切换至A凝结水泵工频运行时，发现B凝结水泵出口逆止门卡涩重大缺陷。

1.2 在启动A凝结水泵工频运行前机组状态

机组负荷525MW，B凝结水泵电流130A，B凝结水泵电机转速1300r/min，变频器投自动，凝结水母管压力2.6MP，精处理出口凝结水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主调开度75%并且投入自动状态。

1.3 工频启动A凝结水泵

启动后，A凝结水泵电流210A左右，凝结水母管压力升至3.0MP，精处理出口凝结水流量升至1530t/h，变频器投自动没有跳出自动控制。30秒后（期间无人为干预），B凝结水泵电机转速下降至950r/min，B凝结水泵电流下降至53A，凝结水母管压力下降至2.5MP，精处理出口凝结水流量下降至1200t/h，A凝结水泵电流210A左右基本无变化，除氧器液位下降至2447mm，主调开度95%。精处理出口凝结水流量下降了50t/h，且除氧器液位还有下降趋势，随即将变频器解除自动，将B凝结水泵电机转速升至1100r/min，精处理出口凝结水流量上升至1340t/h，此时，主调开度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（测量有一定滞后性，由之前的流量下降引起，说明水没有流到系统之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鉴于工况基本稳定后

将B凝结水泵电机转速降至788r/min，精处理出口凝结水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，随即将主调开度开至99%，初步判断为B凝结水泵出口逆止门卡涩，随即决定关闭B凝结水泵出口电动门，停运B凝结水泵，在关闭B凝结水泵出口电动门初期，精处理出口凝结水流量维持在之前1100t/h基本稳定，快关到位时，精处理出口凝结水流量开始上升，关反馈到位时，精处理出口凝结水流量上升至1500t/h，之后停运B凝结水泵运行，停运变频器运行。再次验证了凝结水泵出口逆止门卡涩，A凝结水泵打出的水从出水母管处沿B凝结水泵管道倒流回凝汽器。停运B凝结水泵运行后，A凝结水泵单独运行时所有异常情况均消失，这里就不再逐一阐述。

2 除氧器液位控制逻辑以及变频自动控制逻辑

通过逻辑分析来验证在以上过程中主调开度和变频器动作的正确性，以次来印证我们的判断是正确的。

2.1 从除氧器液位控制逻辑图中可以得出

除氧器主调开度的指令来自于除氧器液位设定值加除氧器液位反馈值以及除氧器液位变化率送入一、二级PID调节器，结果再与给水流量加法器后，与精处理出口凝结水流量一起送入三级PID调节器，最终给出除氧器主调开度的指令。所以在以上过程中精处理出口凝结水流量以及除氧器液位频繁波动，导致了除氧器主调开度的频繁波动属于正常调节。

2.2 从变频自动控制逻辑中可以得出

当函数F（x）输入大于70%（为除氧器主调开度）时，才有输出，（小于70%时，变频自动控制逻辑默认凝结水母管压力2.3MP来控制，）输出后与2.3MP加法器后，与凝结水母管压力实际值一起进入PID调节器，输出后与除氧器主调开度F（x）输出进入加法器后最终输出为变频器转速指令。所以在以上过程中凝结水母管压力以及除氧器主调频繁波动，导致了变频器频繁波动属于正常调节。

3 运行人员在正常运行过程中应该注意以下事项

正常运行中应加强对B凝结水泵以及电机的监视（因为暂时无法切换至A运行），发现问题及时联系检修解决处理。

如果出现B凝结水泵事故跳闸，检查联动是否正常，联动正常后，及时找人去现场核实B凝结水泵出口电动门应关闭严密，B凝结水泵无倒转现象，否则手动摇紧电动门，直至B凝结水泵无倒转，马上联系检修处理缺陷。

出现B凝结水泵事故跳闸后，监盘人员应维持精处理出口凝结水流量与之前一致，否则应降负荷运行，马上联系检修处理缺陷。

加强凝结水系统特别是凝泵本体，系统中各阀门状态的现场巡视，遇到异常及时汇报处理，避免事故的扩大，保证机组连续安全的运行。

参考文献

[1]600MW超临界压力燃煤发电机组集控运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[2]600MW超临界压力燃煤发电机组辅机运行规程[S].广东红海湾发电有限公司，2013版.

[3]汕尾电厂2*600MW机组凝泵变频器改造设计说明书[S].2010版.

[4]汕尾电厂2*600MW机组凝泵出口逆止门结构原理图[S].2004版.

作者简介：刘正国（1981-），男，毕业于热能与动力工程专业，长期致力于600MW燃煤机组的运行工作。endprint