王立新WANG Li-xin
(衡阳市城市建设投资有限公司,衡阳421000)
钢管混凝土系杆拱桥结构形式新颖,施工工序复杂,一般在工程竣工后,通过荷载试验,对桥梁的整体性能、施工质量和实际承载能力进行全面评价,为桥梁竣工验收和质量评定提供科学依据,并为桥梁后期的使用条件和管理养护提供参考建议[1]。
衡州大道跨京广铁路立交主桥采用刚架式钢管混凝土系杆拱桥,主桥长172m,吊索段桥面宽28.6m。其设计荷载为:城市-A级,不考虑人群荷载[2]。主拱拱肋采用等截面钢管混凝土桁架结构,拱轴线为悬链线,拱轴系数1.05,矢跨比为1/4.5。主桥设20对吊杆。每片拱肋各设10根可换索式钢绞线系杆,桥面系采用悬吊体系,由钢横梁、钢纵梁、桥面预制板及现浇层组成钢-混组合结构。
每片拱肋桁架上、下弦杆由四根φ800×14mm的钢管及平联缀板组成,腹杆采用φ273×12mm的钢管,腹杆内不灌注混凝土。根据横向稳定的需要,钢管混凝土两主拱肋之间设置了7道“一”字形横撑,横撑内不填充混凝土。
2.1 结构模型 采用通用软件MIDAS/Civil建立了空间有限元模型。拱肋空钢管采用梁单元,钢管内混凝土采用施工联合截面法进行模拟,全桥共包含2811个单元,1630个节点。
2.2 试验工况 结合钢管混凝土系杆拱桥的受力特点与该桥实际施工、使用情况,选择了墩底、拱顶、1/4拱肋截面作为应力控制截面,分别确定为工况1、工况2、工况3,静载试验工况、测试内容见表1。
桁架型钢管混凝土拱桥中,主拱拱肋是由弦杆、平联板和腹杆组合而成,在其有限元模型中,以两根上弦杆与平联板组合建立上拱肋单元,以两根下弦杆与平联板组合建立下拱肋单元,上、下拱肋单元通过腹杆连接形成主拱拱肋。由于主拱拱肋是由上、下两部分组成,故有限元模型只能够求出对应的上、下拱肋的截面内力,而不能够求出主拱拱肋的截面内力。
首先由上述有限元模型,求出各工况测点处的应力影响线。再按照桥梁设计荷载,利用重型车辆进行等效加载。由此确定各工况车辆布置情况,对于车辆布置最多的工况1,进行分三级加载,各工况车辆加载数量见表1。由于篇幅限制,本文并未给出各工况车辆布置的具体位置[5、6]。
静力荷载试验效率按照《公路桥梁承载能力检测评定规程》(JTG/T J21-2011)中第8.1.2节进行计算,计算结果见表1。
表1 试验荷载布置表
2.3 测点布置 该桥桥面挠度布置10个测点,分别选取桥面两端部、L/4、L/2、3L/4截面作为挠度测试面,南北侧各5个测点。
选取墩底、北侧拱肋的两拱脚、L/4、L/2、3L/4截面作为应变测试截面,墩底应变计布置于内外两侧,拱肋截面则在上弦杆与上平联板上缘布置应变片。
3.1 挠度测试结果 各工况实测挠度值与理论值对比见表2。全桥实测桥面向下最大挠度-52mm,小于相应理论值-58mm。实测拱顶向下最大挠度-28,小于相应理论值-33。对于三个工况中校验系数均小于1,桥梁的实际状况要好于理论状况。
3.2 应变测试结果 由于本次试验应变计布置较多,拱肋上的每个测点均布置了3个应变计,主墩上的每个测点布置了6个应变计,受篇幅限制,分别列出了墩底、拱肋、拱脚应变最大值以及对应工况,见表3。桥墩、拱肋实测应变均小于理论值,校验系数在0.8以上,符合规范要求。墩底截面与主拱拱肋截面各测点应变校验系数均小于1,桥梁实际应力状况要好于理论状态。
表2 桥面挠度实测值与理论值比较
表3 实测最大应变值
3.3 吊索索力 为了检验吊索的工作性能,采用索力动测仪对吊索索力进行测试。根据张力弦振动公式:式中:F——吊索的自振频率;L——吊索的长度;ρ——吊索的材料密度;δ——吊索的拉力。
由此可知,明确了吊索的材料和长度之后,测量吊索的振动频率就可确定吊索的拉力。
工况2满载时跨中吊索同时处于最不利状态,实测跨中吊索索力为72.7吨,略大于理论计算值72.2吨,两者基本吻合,实测值偏大,故该桥在后期使用过程中应注意加强对吊索的防护。
通过本文分析,对于桁架型钢管混凝土拱桥,其拱肋上的控制截面不能够通过内力影响线进行等效加载,需采用应力影响线进行等效加载。
在试验荷载作用下,桥面挠度变形、墩底应变、拱肋应变、吊索索力实测值与理论计算值均大致相等,检验系数基本满足相关要求,且除吊索索力外,实测值均小于理论计算值,说明该桥结构设计合理,主墩、主拱、吊杆强度、刚度满足设计要求,说明结构处于较好的弹性工作状态。
[1]陈宝春.钢管混凝土拱桥[M].北京:人民交通出版社,2007:519-533.
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